【正文】 以 100 mol煙道氣為計(jì)算基準(zhǔn)。 105 ＝ 179。 105 kJ/h QW水蒸氣帶出的熱量，已知焓為 kJ/h，則 QW＝ 179。 107179。計(jì)算乙醇制備過程反應(yīng)熱時(shí)，即 O ( l )3H( g )CO2( g )3OO H ( l )HC 22252 ?? ??? 44 2179。本題產(chǎn)品乙醇是氣態(tài)，而已知條件中只有液態(tài)乙醇的生成熱和氣態(tài)的燃燒熱，所以應(yīng)首先求乙醇的氣態(tài)生成熱。 41 A．該泵設(shè)計(jì)合理 B．塔體裙座需加高 m C．塔體裙座需下降 m D．塔體裙座需加高 m 36．已知某可壓縮氣體管道，管徑 m，上游流體壓力 960 kPa，流量 600 m3/h，運(yùn)動黏度 179。 A．遺漏操作參數(shù)和主要控制方案 B．完全錯(cuò)誤 C．物料流量改為控制方案 D．充分正確 33 有一混合物料含有組分 B和 D，以 1000 kmol/h的流量進(jìn)入反應(yīng)器進(jìn) 行反應(yīng)。 A． B． C． D． 28 采用帶廢氣循環(huán)的干燥系統(tǒng)中，新鮮空氣狀態(tài)： t0＝ 20℃， H0＝ kg/kg絕干氣，廢氣狀態(tài)： t2＝ 50℃， H2＝ kg/kg絕干氣，混合時(shí)新鮮空氣與廢氣中的絕干氣的質(zhì)量比為 1∶ 3。 35 A． ℃ B． ℃ C． ℃ D． ℃ 22 在一套管換熱器中某熱流體加熱某冷流體。冷卻水的用量為 1925 kg/h，其進(jìn)口溫度為 20℃。 105Pa 13 20℃的清水在 φ 168mm179。則 x1＝ 水體系的總壓為（ ）。 A． kg/h B． 5434 kg/h C． kg/h D． 5534 kg/h （如圖所示）每小時(shí)將 2 000 kg水溶液從含某溶質(zhì) 5%（質(zhì)量百分?jǐn)?shù)，下同）蒸發(fā)濃縮至 30%，已知： ①在操作條件下，水溶液在蒸發(fā)器的沸點(diǎn)為 78 ℃，水的汽化熱為 2 kJ/kg，焓為 kJ/kg； ②原料水溶液溫度為 20 ℃，比熱容為 4 kJ/（ kg178。 D．錯(cuò)誤答案。 C．錯(cuò)誤答案。 1 t/m3＝ 204 m3 27 儲罐尺寸設(shè)計(jì)： ?????????)( 32DHHDV 裝填系數(shù) 得到 D＝ 6 m， H＝ 9 m B、 C、 D錯(cuò)誤答案。C352 4525 ????t D．錯(cuò)誤答案。采取的是入口節(jié)流的方法控制泵的流量一般是不可取的。 A．錯(cuò)誤答案。故 B．答案錯(cuò)誤。 8 B B．答案正確。 kg。此時(shí)所選用安全閥的噴嘴喉部直徑為（ ）。 A． m9m6 ?? B． ?? C． ?? D． ?? 66 如圖所示為一臺釜式反應(yīng)器的溫度控制系統(tǒng)示意圖。min) 54．乙烷熱裂解制乙烯反應(yīng)， 800 K時(shí)的反應(yīng)速率常數(shù) k= s1，則 850 K時(shí)的反應(yīng)速率常數(shù)為（ ）（寫成指前因子的函數(shù)形式）。 A．＝ 0 B．＞ 0 C．＝ 1 D．＜ 0 46 板式精餾塔有效高度的計(jì)算公式為（ ）。由于處理量增加需增大旋風(fēng)分離器的尺寸，若保持進(jìn)口氣速不變，則旋風(fēng)分離器的臨界粒徑會（ ）。 A．各組分在兩相中的分逸度相等，活度系數(shù)也相等 B．各組分在兩相中的分逸度相等，活度也相等 C．各組分在兩相中的分逸度系數(shù)相等，活度系數(shù)也相等 D．各組分在兩相中的分逸度系數(shù)相等，化 學(xué)勢也相等 18．某一物質(zhì)的蒸發(fā)潛熱為Δ VH，熔化潛熱為Δ mH，則該物質(zhì)的升華潛熱Δ SH為（ ）。 103 kg/h D． 179。 103 m3/h B． m3/h C． 179。 A．相同 B．?dāng)?shù)值之差是水的汽化熱 C．之差值是標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下水的 汽化熱 D．相互無關(guān) 100℃時(shí)丙烯的理想氣體定壓摩爾熱容 ＝ kJ/kmol178。則塔頂產(chǎn)品量與（ ）接近。 A． B． 200kPa C． D． 24 某黏性液體在一定管路系統(tǒng)中流動，在流量不變條件下將液體加熱， 流動阻力將（ ）。 A．并流 B．逆流 C．錯(cuò)流 D．以 上三種均可 39 在確定列管換熱器冷熱流體的流徑時(shí)，一般來說將（ ）走管內(nèi)。 102 kmol/(m3根據(jù)化工工藝專業(yè)提出的要求，正常工作時(shí)介質(zhì)的溫度為 25℃，最高時(shí)可達(dá) 45℃。 A．高流量 B．溫度高 C．壓力高 D．高液位 69． “泵的布置設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)盡量集中布置，排成一條線，電機(jī)端對齊，正對道路。 B、 C、 D答案錯(cuò)誤。 A、 C、 D答案錯(cuò)誤。求體積時(shí)，先查該氣體的臨界溫度和臨界壓力，再計(jì)算操作條件下的對比溫度和對比壓力，同時(shí)根據(jù)計(jì)算的對比溫度和對比壓力求得壓縮因子 Z，再進(jìn)行氣體體積 計(jì)算。 已知 xp800 ??????? ?? REAk s1 則 ARE xp ???????? 上式兩邊取對數(shù)，得到 ???????? ARE 同理 ???????? AkRE ln8501 將上兩式相除，化簡后可得 k=exp( 6+ 5 ln A) 55 A A．正確。 C．錯(cuò)誤答案，未考慮到干式可燃?xì)怏w與建筑物防火間距要增加 25%。當(dāng)不進(jìn)行傳熱計(jì)算或?qū)崪y時(shí)，以正常工作過程中介質(zhì)的正常工作溫度加（或減）一定的工作裕量作為設(shè)計(jì)溫度。 D． 正確。 所以安全閥有效通過面積 A= cm2。 解：依據(jù) “車間布置設(shè)計(jì)有關(guān)尺寸和設(shè)備之間的安全距離 ”，回轉(zhuǎn)機(jī)械彼此間距離為不小于 ～ m。 75 A 76 B 77 C 29 78 D 79 A 80 B 案例分析 （ 40 題） ，反應(yīng)方程為： O ( g )HO H ( g )HC)g(H4)g(CO2 2522 ??? 已知下列化合物的生成熱和燃燒熱 CO(g) ＝－ kJ/mol H2O(g) ＝－ kJ/mol CO2(g) ＝－ kJ/mol H2O(l) ＝－ kJ/mol C2H5OH(g) ＝－ kJ/mol C2H5OH(l) ＝－ kJ/mol MPa、 25 ℃（標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)）時(shí)乙醇合成的反應(yīng)熱應(yīng)與（ ）的數(shù)據(jù)更接近。 A． % B． % C． % D． % 8．用標(biāo)準(zhǔn)生成熱與絕對熵的方法計(jì)算 298 K時(shí)反應(yīng) CH4(g)＋ H2O(l) CO(g)＋ 3H2(g) 的平衡常數(shù)。 A． B． C． D． 12 某天然氣加壓站將 25℃的天然氣沿 500mm內(nèi)徑的鋼管輸送至 22km的貯氣罐。蒸發(fā)器內(nèi)液面距泵入口的垂直高度 Hg＝ 。操作穩(wěn)定后，測得爐的內(nèi)、外表面溫度為 900℃和 50℃。使用一段時(shí)間后，在兩流體的流量和進(jìn)口溫度不變的情況下，冷卻 水的出口溫度降至 38℃，則估算總傳熱系數(shù)下降（ ）。已知混合氣體的流量為 40 kmol/h，丙酮的體積分?jǐn)?shù)為 ，要求出塔丙酮的體積分?jǐn)?shù)為 ，清水用量為最小用量的 ，操作條件下的氣液平衡關(guān)系為 Y＝ ，氣相 總傳質(zhì)單元高度為 m，則填料塔所需的填料層高度為（ ）。 A． n倍 B． 1/n倍 C．??kkcA0A01?倍 D．不確定 31 針對某液相反應(yīng)過程，其反應(yīng)速率為 rA＝ kCA，通過對反應(yīng)過程的分析知，應(yīng)采取連續(xù)釜式反應(yīng)器完成該反應(yīng)過程。K）； 60%乙醇蒸氣比熱容為 kJ/（ kg已知： 20 ℃和 60 ℃時(shí)水的飽和蒸汽壓分別為 2335 Pa， 19923 Pa。所以，在計(jì)算下述乙醇燃燒時(shí)，方程式寫為 O ( g )3H( g )CO2( g )3OO H ( g )HC 22252 ?? ??? 計(jì)算乙醇的生成熱 2179。 因已知乙酸轉(zhuǎn)化率為 96%，氯乙酸收率為 80%，所以氯乙酸的選擇性為 %，即轉(zhuǎn)化為二氯乙酸占 %。 解得 B＝ kg/h， W＝ kg/h （ 2）能量衡算： QF＋ QDV＝（ QDL＋ QB＋ QW）＋ QL 設(shè) D為每小時(shí)加熱蒸汽消耗量， kg/h。 錯(cuò)將進(jìn)料量當(dāng)作 濃縮液量，造成物料平衡計(jì)算錯(cuò)誤； B＝ 2020179。 ＝ 3140 kJ/kg QW＝ 179。 6 A A．答案正確。 105 46 D＝ 2120 kg/h D．錯(cuò)誤答案。 105 ＝ 179。 ＝ W179。 （ 1）每小時(shí)需要 100%乙酸用量為 kg / ????? ?? 。 (－ )＝－ B．答案在計(jì)算乙醇生成熱過程中，將乙醇燃燒產(chǎn)物的液體水當(dāng)作水蒸氣。105 Pa，貯槽液面低于泵的吸入距離為 2 m。 40 已知：①發(fā)酵液組成（質(zhì) 量百分比） 塔頂餾出液組成（質(zhì)量百分比） 塔底餾分中不含乙醇。 A． 1段 B． 2段 C． 3段 D． 4段 30．在活塞流反應(yīng)器中進(jìn)行液相等溫二級不可逆反應(yīng)，反應(yīng)器體積為 Vr時(shí)，出口轉(zhuǎn)化率為 XA。已知進(jìn)塔混合氣的流量為 30 kmol/h，氨的摩爾分?jǐn)?shù)為 ，操作條件下的亨利系數(shù)為 kPa，水的用量為最小用量的 ，若要求氨的吸收率為 %，則水的用量為（ ）。冷卻水的流量為 3600 kg/h，其溫度由 20℃升高到 45℃。已知絕熱磚和普通磚的平均導(dǎo)熱系數(shù)分為 W/(m泵安裝在地面上。 K)。若灰分全部進(jìn)入爐渣，則煤中的總可燃物（揮發(fā)物與固定碳之和）隨爐渣走掉量的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)接近（ ）。 故選項(xiàng) B．正確。 A、 C、 D錯(cuò)誤答案。 解：安全閥（排放氣體）有效泄放面積 ?????? ??????? ?? b5 110230 KTMpWA 根據(jù)已知條件 W=2770 kg/h， p=179。同時(shí)各絕熱段溫度與轉(zhuǎn)化率關(guān)系可由絕熱方程確定，此關(guān)系式個(gè)數(shù)為 N。 26 62 C C．正確。 與工業(yè)建筑間距為 15m,如為干式可燃?xì)怏w儲罐與建筑物防火間距再增加 25%，即 15179。 由反應(yīng)速率的定義式 ，得 24 ?????? ?????? 2AA ttcr 將 t→ ∞ min代入，即得答案。 10 B B．答案正確 工程計(jì)算中，操作壓力在 1 MPa以下，氣體可按理想氣體對待，其體積求法可按理想氣體狀態(tài)方程求解?；旌弦后w體積為 mL。 A．總體設(shè)計(jì)、初步設(shè)計(jì)、詳細(xì)設(shè)計(jì) B．總體設(shè)計(jì)、概念設(shè)計(jì)、詳細(xì)設(shè)計(jì) C．概念設(shè)計(jì)、初步設(shè)計(jì)、詳細(xì)設(shè)計(jì) D．總體設(shè)計(jì)、初步設(shè)計(jì)、概念設(shè)計(jì) 80 索賠按索賠目的可分為（ ）。考慮到原料與產(chǎn)品均有一定揮發(fā)性，貯槽上也裝有安全閥，并裝有液位指示系統(tǒng)，控制產(chǎn)品液的排放。 A． m B．不受限制 C． 15 m D． 12 m 61 在以下所示的有關(guān)離心泵流量控制方案中，最合理的控制方案應(yīng)是（ ）。 A．高于 21℃ B．等于 21℃ C．低于 21℃ D．為 50℃ 53．在某等溫恒容條件下進(jìn)行 A R的氣相反應(yīng)，測得 A的濃 cA(kmol/m3)隨反應(yīng)時(shí) 12 間 t(min)的變化關(guān)系為 ?????? ????? ? 22A tc 反應(yīng)達(dá)平衡時(shí) A的反應(yīng)速率是（ ）。 A．增大 B．減小 C．保持不變 D．無法判斷 37 用飽和水蒸氣加熱原油，為減少總熱阻，應(yīng)采取的最有效的措施是（ ）。 A． xA＝ B． xA＝ C． xA＝ D． xA＝ 22． PengRobinson方程可用于烴類混合物的汽液平衡計(jì)算，其表達(dá)式 ? ?? ? ? ?bVbbVV TabV RTp ?????? 若 Ω a和 Ω b僅是與溫度有關(guān)的常數(shù)（無量綱），則兩個(gè)常數(shù) a和 b可以表示為（ ）。 已知苯相對分子質(zhì)量為 78，甲苯相對分子質(zhì)量為 92。 A． kmol B． kmol C． kmol D． kmol 3 30 ℃、壓力為 MPa下的一股氣體，其體積流量為 50 m3/h，則這股氣體的摩爾流量是（ ）。 10－ 6 m3/h 300 t對一硝基乙苯，純度為 99%。（取各化合物的相對分子質(zhì)量 MHCHO＝ 322O ?M 、 282N ?M 、 18OH2 ?M ） A． B． C． 28 D． 32 ，要求每年生產(chǎn)純度為 99%的硝基苯 2020t，車間總產(chǎn)率為 95%。 A． F＝ 0 B． F＝ 1 C． F＝ 2 D． F＝ 3