【正文】 筋位置不當(dāng)而造成，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋滿足構(gòu)造要求時可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力驗算。 m 受拉鋼筋在短期效應(yīng)組合下的應(yīng)力為 42406 1 3 . 6 8 2 1 2 . 3 6 1 0 /0 . 8 7 0 . 8 7 4 6 . 7 7 1 0 1 . 2 2ssssM k N mAh? ?? ? ? ?? ? ?MPa 2 4 6 4 .0 1 51 0 .5 1 0 .5 1 .3 7 86 1 3 .6 8 2lsNC N? ? ? ? ? ? 04 6 . 7 7 0 . 0 1 0 3( ) 1 8 1 2 2 . 2 ( 2 3 0 1 8 ) 1 1sffAb h b b h? ? ? ?? ? ? ? ? ? 把以上數(shù)據(jù)代入 Wfk的計算公式得 Wfk= 4 10?? ( 30 10 ??? )= 裂縫寬度滿足要求，同時在梁腹高的兩側(cè)應(yīng)設(shè)置直徑為 6~8mm 的縱向防裂 鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。 （五）持久狀況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰炈悖? 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計算。 S0— 全截面換算截面重心軸以下（或以上）部分對重心軸的面積矩； W0— 換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩。 判別是否需要設(shè)置預(yù)拱度 ( ) 1 .4 2 5 ( 0 .6 9 0 .0 9 8 ) 1 .1 2 2 9s l G Qf f f m m m m??? ? ? ? ? ? 則， 229 / 160 0 950 0 / 160 0 m m l m m m m? ? ? ? 因此不需要設(shè)置預(yù)拱度。 1 4 0 0 . 8 6( 1 ) ( ) 1 . 3 ( 1 . 0 6 ) 1 4 . 9 0 24 4 4 2 . 5 8 4P bPM l k N m k N ma?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 取兩者最不利情況，則 19 .3 2pM kN m? ? ? 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 作用于每米寬板條上的剪力為 1402 ( 1 ) 2 1 . 3 2 2 . 8 64 4 3 . 9 8p PV k N k Na?? ? ? ? ? ?? （ 4）作用效應(yīng)進(jìn)本組合 彎矩 : 1. 2 1. 4 ( 1. 2 3. 43 82 1. 4 19 .3 2) 31 .1 74gpM M k N m k N m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 剪力 : 1 .2 1 .4 ( 1 .2 6 .4 8 7 2 1 .4 2 2 .8 6 ) 3 9 .7 8 9gpV V k N k N? ? ? ? ? ? 故行車道板作用效應(yīng)為： k N m? ? ? kN? 懸臂板根部厚 16cm,設(shè)凈保護(hù)層厚度 a=3cm,選用直徑為 12mm 的 HRB335 級鋼筋，則有效高度為0 0 . 1 2( 0 . 1 6 0 . 0 3 ) 0 . 1 2 422dh h a m m? ? ? ? ? ? ? 根據(jù)公式： 00()2d c d xM f b x h? ?? 即 361 3 1 . 1 7 4 1 0 2 2 . 4 1 0 1 ( 0 . 1 2 4 )2xx? ? ? ? ? ? ? 整理得 2 0xx? ? ? 解得 6 2bx h m?? ? ? ? ? 滿足要求。 驗算是否需要按計算配置箍筋 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 332 0 00 .5 1 0 0 .5 1 0 1 .0 1 .8 3 1 0 0 0 1 2 4 1 1 3 .4 6 1 .0 3 9 .7 8 9 3 9 .7 8 9td df b h k N k N V k N k N????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 股不需要氨基酸配筋，只需按構(gòu)造配置箍筋。 6 22 2 . 4 1 0 . 0 2 1 6 1 0 1728280c d fs sdf b xA m mf ? ? ?? ? ? 選用直徑為 12cm 的鋼筋時，間距為 10cm,此時所需提供的面積 21131sA mm? 驗算截面承載力 61 1 3 1 . 0 2 8 0 0 . 0 1 4 12 2 . 4 1 0 1s s dcdAfx m mfb ?? ? ??? ， 630 1( ) 10 1 1 ( ) 1022 4 4ud c dxM f bx h k N mk N m k N m k N m?? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ?， 承載力滿足要求 。 102 0 .4 6 2 1 .0 6 2 .5 8a a l m? ? ? ? ? ? 局部加載沖擊系數(shù)取 ，則作用于每米寬板條上的彎矩為 10 1 4 0 0 . 8 62 ( 1 ) ( ) 2 1 . 3 ( 1 . 0 6 ) 1 9 . 3 24 4 4 3 . 9 8 4p bPM l k N m k N ma?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 單個車輪時 : 39。0 0 011 ( ) ( 1 )22f f f sA x b h b h h n A h? ? ? ? ? 2 2 20 1 1 1[ 2 3 0 1 1 1 8 ( 1 4 0 1 1 ) ( 5 . 7 9 7 1 ) 4 6 . 7 6 1 2 2 . 4 3 ] 5 8 . 6 23 6 9 6 . 3 1 2 2x c m c m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 計算全截面換算截面重心軸以上部分面積對重心軸的面積矩 20 0 02331 ( ) ( )221 11[ 18 2 ( 230 18 ) 11 ( 2 ) ]fffhS bx b b h xcmcm? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ?? 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 8802 2 2 .6 5 1 .5 4 8 0 2 1 0 8 .2 0 5 1 0c r tkM f S N m m N m m? ? ? ? ? ? ? ? ? 設(shè)開裂截面中性軸距梁頂面距離為 x(cm),由中性軸以上和以下?lián)Q算截面面積相等的原則，可按下式求解 x: 22 011 ( ) ( ) ( ) 022f f f sb x b b x h n A h x? ? ? ? ? ? （假設(shè)中性軸位于腹板內(nèi)） 代入相關(guān)參數(shù)值得 22112 3 0 ( 2 3 0 1 8 ) ( 1 1 ) 5 . 7 9 7 4 6 . 7 6 ( 1 2 2 . 4 3 ) 022 x x x? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 整理得 2 0xx??? 解得： x==130mm, 故假設(shè)正確。 Bcr— 開裂截面的抗彎剛度 , Bcr=EcIcr。39。 2c 為作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時，2 1 lsNc N?? ，此處 2 3 5 6 . 9 71 0 . 5 1 0 . 5 1 . 0 44 4 5 . 1 0lsNc N? ? ? ? ? ? 與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)取為 13?c . 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 縱向受拉鋼筋的直徑不相同，取其當(dāng)量直徑2 226 2 8 2 2 5 2 7 . 3 16 2 8 2 2 5iie iindd m m m mnd ? ? ?? ? ?? ? ??? 根據(jù)前文計算，取 1號粱的跨中彎矩效應(yīng)進(jìn)行組合 ： 短期效應(yīng)組合 1 1 211 0 . 7 1 . 0mns G i k j Q j k G Q k Q kijM S S M M M???? ? ? ??? =+ + = 式中 MQ1k— 汽車荷載效應(yīng)（不含沖擊）的標(biāo)準(zhǔn)值； MQ2k— 人群 荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。以下其他相似情況參照此法處理。 計算斜截面水平投影長度 C 為 C= 式中 m— 斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比， m=Md/(Vdh0),當(dāng) m 時，取 m=； Vd— 通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計值（ KN）； Md— 相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值（ KN 驗算位置： ① 距支座中心 h/2（粱高一半）處截面； ② 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面； ③ 錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面； ④ 鋼筋數(shù)量或間距開始改變的截面； ⑤ 構(gòu)件腹板寬度改變處的截 面。 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 239。2 ( 1 5 7 4 .8 4 1 8 1 4 1 5 .5 9 3 6 2 3 3 0 .8 4 6 9 ) 4 9 7 .5 5 3 6M k N m k N m? ? ? ? ? ? ? ? 第三排鋼筋彎起處正截面承載力為： 39。24 402sbA mm? . (3).主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度值也因此不同。0. 6 0. 6 45 9. 96 88 27 5. 98 13c s dV V k N k N? ? ? ? 39。 彎起鋼筋配置及計算圖示 （ 如圖 9 所示） 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 彎起鋼筋配置及計算圖示（單位： cm） 圖 由內(nèi)插得，距支座中心 h/2 處得剪力效應(yīng) 39。sdV 不大于 39。dV 取用距支座中心 h/2（粱高一半）處截面的數(shù)值，其中混泥土與箍筋共同承擔(dān)的剪力 39。30 0 . 0 3 3 7 4( ) 2 3 . 1 1 0 1 . 5 0 . 0 3 3 7 4 ( 1 . 2 2 2 ) 1 4 0 8 . 9 0 6 6 1 0 8 0 . 0 63922d c d f xM f b x h k N m k N m k N m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 抗彎承載力滿足規(guī)范要求。 222 3 . 1 1 5 0 0 2 4 . 7 9 2 8 6 3 . 2 4 5300c d fs sdf b xA m m m mf ??? ? ? 選擇 6 2 25??28和 的 HRB335 級鋼筋，總面積 2 2 2+ 9 8 2 = 4 6 7 7 2 8 6 3 .2 4 5sA m m m m m m??（ 3695 ） 鋼筋布置圖如圖 8 所示： 鋼筋重心位置： 4 8 9 8 2 1 2 0 9 8 2 1 9 2 9 8 2 2 6 2 5 0 9 1404677iissiaya m m m ma ? ? ? ? ? ? ?? ? ??? 配筋率39。fb 的矩形進(jìn)行正截面抗彎承載力 計算。 39。39。 式中， 0? 為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為 ； cdf 為混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，此處為 C50 混泥土，故 MPa? ， HRB335 級鋼筋抗拉強度設(shè)計值 300sdf MPa? 。 設(shè)鋼筋保護(hù)層厚度為 3cm，鋼筋重心至底邊 距離為 3 7 3 7 140 12. 8sa h c m? ? ? ? ? ?，則截面有效高度 0 (1 4 0 1 2 .8 ) 1 2 7 .2sh h a c m c m? ? ? ? ? （ 2） .已知