【正文】 ）給水泵兩臺，一臺電動備用如下表： 表 21 給水泵性能表 凝結(jié)水泵的選擇 凝結(jié)水泵的凝結(jié)量的確定 臺數(shù)：根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計規(guī)程》第 1 條的規(guī)定：凝汽式機(jī)組的凝結(jié)水 給水泵 型號 50CHTA6SP 流量 m3 /h 646 揚(yáng)程 mH2O 轉(zhuǎn)速 r/min 5750 300MW 機(jī)組熱力部分局部初步設(shè)計 23 泵臺數(shù)、容量按下列要求選擇： （ 1）每臺凝汽式機(jī)組宜裝設(shè) 2 臺凝結(jié)水泵，每臺容量為最大凝結(jié)水量的 110％，大容量機(jī)組也可裝設(shè) 3臺凝結(jié)水泵，每臺容量為最大凝結(jié)水量的 55％。 Pn凝汽器工作壓力等于 為 O。 H=Hs+ ?? 410 ()?+△ Hz+△ pd (25) OmH pH dz24 /)(? ??????????? ? 容量計算 （ 1）最大凝結(jié)水量可按下式計算： DG=?DC=?619243=(26) 根據(jù)凝結(jié)水壓力 pn= 查水蒸汽表得凝結(jié)水比容 ? =沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 24 （ 2）型號：根據(jù)揚(yáng)程和容量選擇凝結(jié)水泵 表 22 凝結(jié)水泵性能表如下 凝結(jié)水泵 型號 9LDTN2 流量 m3 /h 900 揚(yáng)程 mH2 O 84 汽蝕余量 mH2 O 轉(zhuǎn)速 r/min 1480 除氧器及給水箱的選擇 除氧器的選擇 根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計規(guī)程》第 2條，第 2 條，第 3條，第 5條規(guī)定：中間再熱機(jī)組的除氧器，宜用滑壓運(yùn)行方式，除氧器的總?cè)萘繎?yīng)個根據(jù)最大的給水消耗量選擇，每臺機(jī)組宜配一臺除氧器 ，高壓中間再熱凝汽式機(jī)組宜采用一級高壓除氧器及其有關(guān)系統(tǒng)的設(shè)計，應(yīng)有可靠的防止除氧器過壓爆炸的措施． 最大給水消耗量 Dmaxgs =Dgl +Dpw =1025+?102。 ? 凝汽器平均比重。 （ 2）除氧器凝結(jié)水處入口與凝汽器熱井最低水位間的水柱靜壓差。 （ 2）主要特性參數(shù) 加熱面積 110 ㎡ 水側(cè)工作壓力 蒸汽側(cè)工作壓力 冷卻水量 350t／ h 軸封加熱器的形 式見附圖：圖 21 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 22 給水泵的選擇 給水泵臺數(shù)和容量的確定 根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計技術(shù)要求》第 2 條，第 3條，第 4 條規(guī)定：在每臺給水泵中給水泵出口的總流量（即最大鍋爐給水量，不包括備用泵）均應(yīng)保證供給其連接系統(tǒng)的全部，鍋爐在最大連續(xù)蒸發(fā)量時所需的的給水量，即汽包鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的 110％，對中間再熱機(jī)組給水泵 出 口的總流量還應(yīng)加上供再熱蒸汽調(diào)節(jié)溫度用的，從泵的中間級抽的流量以及漏出和注入給水泵軸封的流量差 ，前置給水泵出口的總流量應(yīng)為給水泵入口的總流量，從前置泵和給水泵之 間的抽出流量之和，每一給水泵系統(tǒng)應(yīng)設(shè)備用泵一臺，其容量應(yīng)根據(jù)給水泵的可用率及電網(wǎng)對該給水泵所連接的機(jī)組的要求，經(jīng)比較論證確定給水泵的揚(yáng)程。任何一種抽氣器，不管其結(jié)構(gòu)和作用原理如何，其實都是一種擴(kuò)容器。 抽真空系統(tǒng)確定 凝汽器側(cè)抽真空系統(tǒng)設(shè)置 3 臺 50%容量水環(huán)式真空泵，電動機(jī)與真空泵采用直聯(lián)式。被抽吸的氣體經(jīng)吸水管、吸氣口進(jìn)入右側(cè)月牙形空間。本設(shè)計采用的是水環(huán)式真空泵。同時，氣300MW 機(jī)組熱力部分局部初步設(shè)計 21 體混合物進(jìn)一步被冷卻使其容積流量減少，這不僅減少了工質(zhì)的浪費，也減輕了抽汽的負(fù)擔(dān)。蒸汽剛剛進(jìn)入凝汽器時，空氣相對含量很小，凝汽器總壓力基本等于蒸汽分壓力。然而，由于空氣凝汽器結(jié)構(gòu)龐大、金屬耗量多，并且建立的真空度也相對較低，故在一般的固定式電站中并不采用，只有在嚴(yán)重缺水的地區(qū)電站或有些移動式發(fā)電機(jī)組上才使用。 冷卻水泵（循環(huán)水泵）的作用是為凝汽器提供低溫冷卻水，并帶走汽輪機(jī)排汽在凝汽器中放出的熱量。 凝氣設(shè)備組成及作用 凝氣設(shè)備的主要任務(wù)包括以下兩方面：一方面是在汽輪機(jī)排汽口建立并維持 高度真空 。 工作原理 凝汽器正常工作時，冷卻水由低壓側(cè)的兩個進(jìn)水室進(jìn)入，經(jīng)過凝汽器低壓側(cè)殼體內(nèi)冷卻水管，流入低壓側(cè)另外兩個水室，經(jīng)循環(huán)水連通管水平轉(zhuǎn)向后進(jìn)入高壓側(cè)靠的兩個水室，再通過凝汽器高壓側(cè)殼體內(nèi)冷卻水管流至高壓側(cè)兩個出水室并排出凝汽器，蒸汽由汽輪機(jī)排汽口進(jìn)入凝汽器，然后均勻地分布到冷卻水管全長上，經(jīng)過管束中央通道及兩側(cè)通道使蒸汽能夠全面地進(jìn)入主管束區(qū)，與冷卻水進(jìn)行 熱交換后被凝結(jié)；部分蒸汽由中間通道和兩側(cè)通道進(jìn)入熱井對凝結(jié)水進(jìn)行回?zé)帷? 凝結(jié)水系統(tǒng)組成 凝結(jié)水系統(tǒng)主要包括凝汽器、凝結(jié)水泵、凝結(jié)水補(bǔ)充水水箱、凝結(jié)水精處理裝置、汽封加熱器、低壓加熱器以及連接上述各設(shè)備所需要的管道、閥門等。) 據(jù)試驗資料及 An 選定 17 19 24 噴嘴出汽角正弦值 sinɑ1 計算 An 時選定 25 噴嘴節(jié)距 tn mm 據(jù)試驗資料選 t,定 tn 26 噴嘴寬度 Bn mm 據(jù)隔板撓度的要求選 32 30 75 27 噴嘴數(shù) zn 只 壓力級的 zn 據(jù) 42 71 83 28 噴嘴出口高度 ln mm 調(diào)節(jié)級選壓力級計算出 43 1294 29 部分進(jìn)汽度 e 選定 1 1 30 動葉出口相對速度 ω 1 m/s 由速度三角形求得 149 31 相對于 1? 的焓降 △ hw1 kJ/kg 2211 ??? wh 11 32 動葉理想焓降 △ hb kJ/kg △ hb=Ω m△ ht 92 33 動葉滯止焓降 △ hb* kJ/kg △ hb*=△ hb+△ hw1 103 34 動葉出口理想速度 ω 2t m/s *2 2 bt h??? 347 453 35 動葉速度系數(shù) ψ 查取 36 動葉損失 △ hbξ kJ/kg △ hbξ =(1ψ 2)△ hb* 37 動葉出口實際速度 ω 2 m/s ω 1=ψω 2t 38 動葉出口絕對速度 c2 m/s 由速度三角形求得 205 39 余速損失 △ hc2 kJ/kg 2222 chc ?? 40 動葉后壓力 p2 MPa 查 hs 圖得 41 動葉后溫度（干度） t2/x2 186。 熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計算 . 機(jī)組熱耗量 Q0 .熱耗率 e? hkjhhDhhDqDhhDQ mafwmafwffrhrhfw/)(15156)(5543515788742)(999902)()()(6039。bl? 455639。0 ?? 鍋爐蒸發(fā)量 bD bb DDDDD 2 5 7 3 1 01 ???? （ 12） 則 00 028 DDD b ??? （ 13） 即 ?b? 鍋爐排污量 blD 00 1 0 2 8 DDD bbl ?? （ 14） 即 ?bl? 給水焓升? =hwj—hwj+1 kJ/kg 135.2 130.12 126.59 106.75 105.33 104.556 103.742 103.473 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 6 擴(kuò)容器蒸汽份額為 f? ，取擴(kuò)容器效率 ?f? 0 0 5 6 4 1 0 2 8 ??????????blblfblfblf hhhh ??? (15) 擴(kuò)容后排污水份額 bl?? 004 63 64 28 ??? ??? fblbl ??? (16) 化學(xué)補(bǔ)充水量 0 0046 39 DDDDD btblma? ???? （ 17） 即 ?ma? 鍋爐給水量 fwD 0 DDDDD blbfw? ???? （ 18） 即 ?fw? 排污冷卻器計算；補(bǔ)充水溫 mat =20℃，取排污冷卻端差為 8℃，則 2 1 9 8 6 39。2 6 7 C 5 4 3532h 3268h 2878h 3884h 2758h 201t 137t 96t )( kgkJh )( .kkgkJS 圖 12 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 4 汽水綜合參數(shù)表 整理原始數(shù)據(jù)得計算點汽水焓 根據(jù)額定計算工況時機(jī)組的汽水參數(shù)，整理出的汽水焓值見表。 F、在焓熵圖上通過各抽汽點的壓力，確定汽輪機(jī)的抽汽點。 C、根據(jù)所給數(shù)據(jù)高壓缸的排器壓力及通過再熱以后中壓缸的進(jìn)汽壓力可以確定 2′ ′ 。 B、工質(zhì)在經(jīng)過進(jìn)汽機(jī) 構(gòu)時產(chǎn)生進(jìn)汽節(jié)流損失。 鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定 經(jīng)過化學(xué)除鹽處理的補(bǔ)充水品質(zhì)相當(dāng)高，從而使鍋爐的連續(xù)排污量大為減少，又為了化簡系統(tǒng)，故采用高壓 I級排污擴(kuò)容水系統(tǒng)。 1低加疏水逐級自流式至凝結(jié)水中，因為末級抽汽量較大，減少了冷源損失。在 12高加之間設(shè)外置式疏水冷卻器，減少了對 2段抽汽的排擠，使 2 段 抽汽增加。一方面提高三臺高加水溫；另一方面減少 1高加溫差，使不可逆損失減少，以提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。擬定的原則是系統(tǒng)簡單、運(yùn)行可靠，在此基礎(chǔ)上實現(xiàn)較高的經(jīng)濟(jì)性。 關(guān)鍵詞： 汽輪機(jī) ,鍋爐 ,熱力系統(tǒng)，輔機(jī)形式 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） II Abstract The design for the thermal part of the 300MW unit of local preliminary design, the design during the design selection only in accordance with the standards of safety and economic optimization does not take into account other factors, take lessons from Tieling Power Plant equipment selection and its programs. After the final design to determine the form of steam turbine and boiler. Some of which include the steam turbine inlet pressure, temperature, gas consumption, unit heat consumption, thermal efficiency of the plant, the plant heat rate, generation standard coal consumption rate. Maximum continuous boiler parts, including evaporation, boiler efficiency. In determining the form of end hosts on the basis of further development of the main auxiliary systems and identifies the major form. Which developed the system, including the formulation of the main steam piping system, reheat unit bypass system in the formulation, development of water supply piping system, heat recovery heater piping system formulation, the formulation of oxygen pipeline system to supplement the proposed water pipeline system sewage and sewage e