【正文】 粉磨作業(yè)的情況直接關(guān)系著產(chǎn)品質(zhì)量和產(chǎn)品成本。由于各種粉碎設(shè)備的粉碎比各有一定的范圍，若要求物料的粉碎比較大，一臺粉碎機難以滿足要求時，就要用幾臺粉碎機串聯(lián)粉碎，這種粉碎過程稱為多級粉碎。? ni (11) 粉碎過程中，各種粒徑的物料組成了混合體，這種混合體稱為顆粒群。最后，求出顆粒群的平均粒徑 mD 。易碎性通常用易碎性系數(shù)表示，又稱相對易碎性系數(shù)。它與物料的種類和性能有關(guān)。該法原理：物料經(jīng)規(guī)定的球磨機研磨至平衡狀態(tài)后，以磨 機每轉(zhuǎn)生成的成品量計算粉磨功指數(shù) iW ，此指數(shù)定量地表明物料粉磨的難易程度。 水泥廠的粉磨作業(yè)有生料、水泥和煤粉三部分。 圖 12 粉磨系統(tǒng)流程 開路流程及其特點 物料出磨后經(jīng)過分 級設(shè)備選出成品，合格的細(xì)粉為 成品，而使粗粒返回磨內(nèi)再粉磨的流程為圈路流程如圖 12。研磨體一般為鋼球、鋼段、鋼棒、卵石、礫石和瓷球等。此外，在磨機回轉(zhuǎn)的過程中，研磨體還產(chǎn)生滑動和滾動，因而研磨體、襯板與物料之間發(fā)生研磨作用，使物料磨細(xì)。 ，即研磨體將緊貼附在筒體上，隨筒體一起回轉(zhuǎn)而不會降落下來，這個轉(zhuǎn)速就稱為臨界轉(zhuǎn)速。因此，實際的臨界轉(zhuǎn)速比計算的理論轉(zhuǎn)速要高，且與磨機結(jié)構(gòu)、襯板形狀、研磨體填充率等 相關(guān) 因素有關(guān) 。將 ? =54176。根據(jù)水泥生產(chǎn)中磨機運轉(zhuǎn)的經(jīng)驗及相關(guān)統(tǒng)計資料來確定磨機的實際工作轉(zhuǎn)速。 選用公式（ 37）計算： ???????? VGnVDN KW 磨機配套電動機功率計算 NQ == 式中 : 1K —— 與磨機結(jié)構(gòu)、傳動效率有關(guān)的系數(shù)，見表 21； 2K —— 電動機儲備系數(shù)，在 ～ 間選取。常用磨機生產(chǎn)能力經(jīng)驗計算式為 , 10000 ?qNQ? Q=N0 qη /1000 （ 210） 式中 :Q—— 磨機生產(chǎn)能力， t/h； 0N —— 磨機所需功率， kg/kW； q—— 單位功率生產(chǎn)能力， kg/kW； ?—— 流程系數(shù)，開路取 ；閉路 ～ 。 代入公式 nQ =8760 n? Q =8760 80% = 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 11 第 3 章 滑瓦 設(shè)計計算 概述 取消中空軸以后，磨機兩端的支撐距離縮短與傳統(tǒng)的邊緣傳動主軸承支承球磨機相比，雙滑履中心傳動球磨機有諸多有點，現(xiàn)簡述如下： （ 1） 取消了受力復(fù)雜、應(yīng)力集中過大的中空軸、端蓋和中空軸連接螺栓，毅結(jié)構(gòu)簡單、應(yīng)力集中不大的鋼板焊接滾圓作為磨機的磨頭，使得設(shè)備更加可靠。 （ 4） ，筒體彎曲應(yīng)力減小，筒體鋼板厚度可適當(dāng)減薄，幾項綜合，磨機的總重減小。 綜上所述，本次設(shè)計采用雙滑履中心傳動形式。 （ 34） 在粉碎倉內(nèi) ,研磨體以沖擊作用為主 ,因此要求襯板具有抗沖擊 。【 中國建材報 20xx 黃之處 】 根據(jù)經(jīng)驗，滑環(huán)半徑 2 ? （ D 為磨機內(nèi)徑） 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 16 ∴ d= 2400=2520mm 則 r=1260mm 對于磨機的滑環(huán)與托瓦 的半徑間隙一般按下式選取 : 30 ( 0 .3 ~ 0 .5 ) 1 0hR?? ? ? 0h 筒體與托瓦半徑間隙 mm R 筒體的半徑 mm ∴ h= 1200 = 故我們?nèi)⊥型叩闹睆?4412D mm? 對于托瓦的弦長一般按下式選取 00302 360lr??? （ r 為筒體 半徑） （ 313） 即 l=2 1200 1/12=628mm 由圖 12 可知 :托瓦所受起承比壓為： 1FP Bl? （ 314） （ B 為托瓦的寬度 l 為托瓦的弦長） 又由于托瓦表面材料通常選用 ZchSnSn116 巴式合金，查手冊知： 推薦許用值 2[ ] 200 / 20P k g c m M Pa?? [ ] 60 /V m s? 2[ ] 16 0 / 16 /P V k g m c m s M P a m s? ? ? ? ? 由上式可得： 6 61 10 20 Bl B ?? ? ? ?? B 大于 16mm 由上式可知增加托瓦的寬度，支承比壓相對減小，承載能力增加，功耗降低，溫度降低，故根據(jù)實際情況取 B=400mm MPa?? 又 知 球 磨 機 的 轉(zhuǎn) 速 為 15 /minr 即V=洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 17 mpa? V=∴ Pv= =即： []PP? []VV? []VVPP? ?此設(shè)計的履瓦能滿足磨機的工作要求 高壓油腔的設(shè)計 圖 1 － 3 圖 34 高壓油腔深度取 35mm,（取 5h mm? ） ,油腔邊緣距瓦體邊緣距離為 L 根據(jù)經(jīng)驗公式： L=～ （ D 為軸徑） （ 315） ∴ L=（ ～ ） D=210～ 295mm ?油腔的寬度約為 97mm 046 ? 0之 間 ， 故 取 =5 根據(jù)油腔包角在 油腔的弧長為： 5/360 .14 2400=128mm 根據(jù)經(jīng)驗高壓油管 直徑為 20mm （ 3） .卻管路的設(shè)計 如圖所示： 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 18 圖 35 661 . 4 1 0 0 . 1 5 0 . 2 1 1 0F P f N? ? ? ? ? ?摩 擦 力 （ 316） （查機械設(shè)計手冊第一卷）得 ?摩 擦 系 數(shù) 又 15 minnr? 2 3 . 3 460nrV m s??? ? ? 660 . 2 1 1 0 3 . 3 4 0 . 7 0 1 0P F V w? ? ? ? ? ? ?摩 擦 力 （ 317） ?摩擦力在單位時間內(nèi)所做的功為 : 10 J? （ 2） .冷卻水管的設(shè)計 . ① .設(shè)水管的直徑為 d ,根據(jù)經(jīng)驗取水的流速為 3ms ?單位時間內(nèi)水的流量為： 214Qd?? 則： 2 2 21 3 0 . 7 5 3 . 1 4 2 . 3 64V S d d d?? ? ? ? ? ? ? （ 318） 這里使用 60D mm? 的水管，水溫為 020C 恒溫 21 0 0 0 2 . 3 6 0 . 0 6 8 . 5 0m v k g?? ? ? ? ? ?水 根據(jù)熱的平衡可知： （ kj kg c??水 ） 6 0 0 10 19 . 10 ?? ? ? ??? （ 319） 故可以滿足要求 低壓潤滑系統(tǒng)布油槽的設(shè)計 當(dāng)磨機正常運轉(zhuǎn)后就停止向軸承供應(yīng)高壓油，磨機軸承進入動壓潤滑下運轉(zhuǎn)。 總結(jié)以上結(jié)構(gòu)，我們可以發(fā)現(xiàn)這種結(jié)構(gòu)存在以下三個問題：① .油膜形成時間較長 。與金屬相比，塑料具有重量輕，摩擦系數(shù)小，耐磨性及耐疲勞性較高，化學(xué)穩(wěn)定性好等優(yōu)點，而且塑料具有自潤滑和吸音，減振等性能。又由于聚四氟乙烯摩擦系數(shù)低，吸水率小，因此我們認(rèn)為采 用聚四氟乙烯作為制造帶油槽的材料較為理想。同樣當(dāng)輥圈轉(zhuǎn)入第二個滑履瓦時在輥圈與滑履瓦之間形成負(fù)壓，從而把潤滑油吸入到滑履瓦上。 滑環(huán)的設(shè)計校核 滑環(huán)的設(shè)計校核 材質(zhì)： 16Mn 由上面的計算可知，輪帶所受支反力為 10 N? 根據(jù)經(jīng)驗，滑環(huán)半徑 2 ? （ D 為磨機內(nèi)徑） 2 1. 05 42 00 44 10d m m? ? ? ?則 2 2205R mm? （ 320） 凸凹球面體的設(shè)計及校核 材質(zhì)：大型鑄件用低合金鑄鋼 40ZG Mn 查手冊得 295s M Pa? ? 640b MPA? ? （正火 +回火） 取托瓦底部與凸球面體的接觸面為 220mm 220mm 的方槽 P=F/S= 10000/= (321) [] sn?? ? （ n為安 全系數(shù)） 295[ ] 1 4 7 . 5 8 . 5 62s M p a M p an??? ? ? ? 工作應(yīng)力小于許用應(yīng)力，所以該材料安全可用 取凸球面體與凹球面體的接觸面的截面為 d=220mm 的圓 則 P=F/S= 10000/= [] sn?? ? （ n為安全系數(shù)） ∴δ =δ 1/n=295/2= 工作應(yīng)力小于許用應(yīng)力，所以該材料安全可用 。若能磨機起動前和停磨后，向磨機筒體和軸瓦表面之間供入一定的厚度油膜將磨機浮起，使磨機筒體和滑瓦表面脫離金屬接觸。其中最重要的工作部分是滑瓦。 滑瓦的另一個特點是當(dāng)磨機轉(zhuǎn)入正常運轉(zhuǎn)后，就停此向主軸承內(nèi)供給高壓潤滑油，而轉(zhuǎn)換為低壓油供油，此時磨機轉(zhuǎn)入動壓潤滑運轉(zhuǎn)。雷諾方程式如下： 3 6p p hh n vx x z z x? ? ? ? ?? ? ? ???? ? ? ?? ? ? ? ?? ? ? ? 式中 ： x滑瓦周向坐標(biāo)： z滑瓦軸向坐標(biāo)： p油膜壓力： h油膜厚度 : n潤滑油的動力粘度： v筒體表面的線速度： 對不同潤滑狀 態(tài)下的動靜壓滑瓦進行計算： (1)磨機處于靜止?fàn)顟B(tài)，高壓潤滑油供給高壓油，計算滑瓦的承能力。 (1)磨內(nèi)設(shè)置噴水裝置可以降低磨內(nèi)溫度?；妮S承的潤滑是采用高低壓供油，一般是在磨機啟動前和停磨時高壓系統(tǒng)，在正常運轉(zhuǎn)時由低壓系統(tǒng)供油。同時潤滑油經(jīng)過摩擦面時，能將其中的熱量帶走。有些廠家在滑履罩的上方開設(shè)透氣孔，增洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 25 加了透氣帽，讓熱氣流從上 面排出，但沒有考慮的氣體對流的問題。本課題主要從開流磨機的基礎(chǔ)上針對開流粉磨及設(shè)備作了一些設(shè)計，設(shè)計應(yīng)用雙層隔倉板進行磨內(nèi)自選粉，各倉研磨體尺寸、級配不同，各零部件盡可能選用通用件和新型材料，以提高粉磨效率，最大幅度達到高產(chǎn)、高細(xì)和低能耗運轉(zhuǎn)。但圈流磨設(shè)備環(huán)節(jié)多，投資大、廠房高、操作復(fù)雜。 本次設(shè)計主要經(jīng)過三個階段。第三階段進行設(shè)計計算，繪制草圖和計算機圖樣，編寫說 明書。感謝老師的熱情關(guān)心，也感謝我的同學(xué)們幫助我順利完成了設(shè)計。 除了學(xué)習(xí)到本設(shè)計內(nèi)容相關(guān)的大量知識外，應(yīng)特別提出的是，本次設(shè)計的完成，極大地鍛煉了我的實際動手能力，包括機械設(shè)計的基本步驟，方案的確定，工具書的查找，機械制圖能力的強化，計算機繪圖能力的加強等等。在第一階段我們?nèi)チ岁兾鲌虬厮鄰S實習(xí)，主要是了解本課題的具體情況，對課題有一個感性的認(rèn)識，取得本課題的第一手資料。 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 27 謝 辭 為期一個學(xué)期的畢業(yè)設(shè)計基本結(jié)束 了 ,回顧整個設(shè)計過程 ,我覺得受益匪淺。此外襯板球耗均降低。 (5)在滑瓦夾板上增加潤滑點。 (4)滑履罩上安裝透氣罩，增加散熱能力。另一路通到滑履罩上方的淋油管，對滑環(huán)上部進行冷卻降溫。環(huán)內(nèi)溫度的升高來源于磨內(nèi)熱量的傳導(dǎo)，因磨尾水泥的溫度最高，為此我們在磨尾襯板下面鋪設(shè)了一層耐沖擊，具有較高強度的隔熱材料，以阻斷磨內(nèi)向 磨尾滑環(huán)的熱傳導(dǎo)，減少滑環(huán)的溫升。 （ 1）式的邊界條件 , Pr1=0,Pr2,Pr3=0,Pr4=0. 上述兩種計算均利 用計算完成 球磨機降低滑履 溫度的措施 滑履溫度升高，使?jié)櫥偷恼扯冉档?，承載能力下降，甚至造成干摩擦，嚴(yán)重的還會燒瓦。 滑瓦的基本設(shè)計參數(shù)和計數(shù)公式 滑瓦的寬徑比 L/D 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 23 同心（偏心率 ?=0）時的壓力比 PiiPs?（ Pi滑瓦中某點油壓， Ps供油壓力） 功率比 HiKHp?（ Hi摩擦功率， Hp油泵功率） 承載量系數(shù)249。這種軸承是在滑瓦的適當(dāng)位置開設(shè)一個或幾個靜壓油腔，并另配一套高壓潤滑油站，在磨機起動前先開高壓潤滑油站的高壓油泵，將一定數(shù)量的高壓油靜壓油腔中，一定的潤滑油便從油腔向間隙散出去：當(dāng)高壓油潤滑油站不斷向靜壓腔供油，而其供入量與從油腔向外的泄露量相等時，便形成一個穩(wěn)定的靜壓油膜來承擔(dān)外載荷。因此，滑履支承 的滑瓦結(jié)構(gòu)應(yīng)能滿足上述要求?；闹С兄兄饕枪ぷ鞑考腔吆屯休?。由于潤滑油充滿帶油槽內(nèi)，因此輥圈轉(zhuǎn)入滑履瓦時到形成連續(xù)油膜時間較短，從而起到很好的潤滑作用。低壓潤滑油從帶油進入帶油槽，潤滑油充滿帶油槽內(nèi)，多余的潤滑油從軸瓦兩側(cè)溢出。 表 31 常用塑料性能 塑 料 名 稱 線脹系 5010 / C? 摩擦 系數(shù) 24h吸 水 率 ， % 尼龍 180185 5586 811 聚甲醛 158 110 聚四氟乙烯 121 49 10 表 31 為