【正文】 K－綜合凝固系數(shù)， / minmm 取 30 計算出冶金長度 L= 作業(yè)率的確定 (1) 日歷時間： 365(d)x24=8760h (2) 鑄機計劃年檢時間： 一年 1 次，共 10d(240h) (3) 鑄 機計劃定期檢修時間： 每周 1 次，共 8h，全年 400h 年計劃工作時間： 8760240400=8120h (4) 非計劃檢修時間： 連鑄機： 90h (5) 工序干擾停工時間： 轉爐及前工序： 150h 連鑄機： 120h 加熱爐： 80h 連軋機： 80h 小計： 430h (6) 鑄機有效作業(yè)時間： 812090430=7600h (7) 鑄機有效作業(yè)率： 7600/（ 24x365） x100%=% 收得率的確定 收得率 =澆注收得率 (%)精整收得率 (%) 2max max K? m 萊蕪職業(yè)技術學院畢業(yè)設計（論文） 第 8 頁 共 30 頁 =合格板坯量 /鋼水量 100% = 100% =% 式中：鋼水量為鋼包內的鋼水量。 按照結晶器出口處鑄坯最小坯殼厚度計算，根據(jù)本設計的鋼種 鑄坯斷面尺寸最小坯殼厚度選取為 10mm。 萊蕪職業(yè)技術學院畢業(yè)設計（論文） 第 6 頁 共 30 頁 3 連鑄車間的平面布置 主要工藝參數(shù)的確定 拉速的確定 連鑄機的拉速 的確定 主要取決于以下幾個原則： ① 選取連鑄機的拉速必須在所澆鋼種的允許范圍之內，確保產品質量。 （ 4）連鑄機主要設備要能整 體更換，離線檢修。改革開放以來，國家對發(fā)展連鑄技術一直予以高度重視，大力發(fā)展連鑄生產和建設成為我國鋼鐵技術發(fā)展中的重要政策。已逐步實現(xiàn)連鑄坯熱送和直接軋制 ， 由于這一新工藝能夠大幅度地降低能耗，縮短生產周期，因而已成為目前連鑄發(fā)展的主要方向。 1950 年容漢斯和曼內斯曼（ Mannesmann）公式合作，建成世界上第一臺能澆注 5t鋼水的連鑄機。所鑄的鋼種包括普碳鋼、優(yōu)碳鋼、低合金鋼、硅鋼等 關鍵詞： 方坯連鑄機、熱裝熱送、工藝參數(shù)、橫向布置、高效連鑄 萊蕪職業(yè)技術學院畢業(yè)設計（論文） 第 4 頁 共 30 頁 早在十九世紀中期 （ ）就提出連續(xù)澆注液態(tài)金屬的設想。設計中詳細地計算和選擇了連鑄機的工藝設備參數(shù)、生產工藝流程以及車間工藝布置。在鋼鐵廠生產各類鋼鐵產品過程中，使用鋼水凝固成型有兩種方法：傳統(tǒng)的模鑄法和連續(xù)鑄鋼法。而在二十世紀五十年代在歐美國家出現(xiàn)的連鑄技術是一項把鋼水直接澆注成形的先進技術。為提高連鑄機生產率和提高產品質量，在設計中采用了一些新技術、新工藝和先進的設備。隨后還有其他人對此項技術進行過研究。 60年代后，連鑄進入穩(wěn)步發(fā)展時期。 中國是世界上開發(fā)和應用連鑄技術較早的國家之一。 萊蕪職業(yè)技術學院畢業(yè)設計（論文） 第 5 頁 共 30 頁 2 主要設計原則和規(guī)劃 連鑄機型的選擇和特點 連鑄機設計原則 （ 1）充分利用新廠房的總體設計選擇連鑄機機型。 （ 5） 采用的工藝 、 技術、設備做到投產后的一定時間內，工藝流程、裝備水平和主要技術經(jīng)濟指標保持同類機組的先進水平。 ② 以滿足鋼種產量的要求為前提，選取的拉速考慮和冶煉設備的生產周期匹配。 結晶器出口處最小坯殼厚度： 式中： Km結晶器內鋼液凝固系數(shù) mm/min1/2。 鋼包允許的最大澆注時間 m a x l o g 0 . 2 7 0 . 2 m in0 . 3Gtf??? 式中： maxt 鋼包最大允許澆注時間， min G鋼包的容量， 130t f質量系數(shù)，取 11 連鑄機流數(shù)的確定 連鑄機流數(shù)計算公式： 式中 G鋼包容量， t,130t。 ? 鑄坯密度， 本設計中 N 取 8，車間共兩臺八機八流的方坯連鑄機。所以本次設計與 120噸的轉爐相匹配。 4) 連澆爐數(shù) Cn:連澆爐數(shù)與轉爐及連鑄的配合有關，同時與爐子的容量有關，同時與爐子的容量大小，澆注時間長短，耐火材料質量也是有密切關系的。 V拉坯速度， m/min,。 6) 準備時間 :準備時間為 43min,其中鑄坯拉出時間為 13min,從裝引錠桿到引錠頭密封完畢可以澆鋼為止所經(jīng)歷時間為 30min。 A鑄坯收得率， %， %。 (2) 連鑄機與軋鋼機的配合。 表 4－ 1 連鑄車間組成及起重機配置 序 號 名 稱 建筑尺寸（ m） 建筑面積 （ m2） 起重機配置 （噸臺） 備注 長度 寬度 吊車軌面標高 1 連鑄跨（ DE） 216 30 + + 6480 125/32t 2 50/10t 1 1~10柱 1~3柱 2 過度跨（ CD） 216 33 +17 7128 50/10t 2 1~10柱 3 并流跨（ BC） 216 36 +12 7776 （ 20+20） t 2 撈鋼車 1~10柱 ∑ 21384 車間工藝布置 連鑄主車間與加熱爐車間毗連布置，按轉爐→ LF/RH 精煉→方坯連鑄機→鑄坯熱送軋鋼加熱爐工藝組織生產，工藝流程短而順行。其跨度和長度滿足主機設備和設備維修區(qū)的布置。連鑄機的弧形半徑前的部分布置在澆鑄跨，其余 部分在切割、出坯等跨內。16751mm。 8500mm。 36500mm。 11000 H 余 富余尺寸 mm，一般為 14001600。 D鑄坯厚度， mm,165mm。所以鑄機長度：L= = 連鑄機弧形半徑 連鑄機鑄 坯外弧的曲率半徑 (m)。 D 為鑄坯厚度 m,D 取 。 近年來鋼包回轉臺在形式和功能上得到了多方面的發(fā)展，采用了以下新技術：鋼包升降裝置、連續(xù)自動稱量裝置、鋼包清凡裝置、鋼包保溫蓋加蓋裝置及吹氣裝置等。 ○ 1 鋼包容納的鋼水量，一般考慮有 10%的過裝余量，則鋼包的實際容積為： P+== 140=154t ○ 2 鋼包內的渣量，渣量一般為金屬量的 3～ 5%，設計時取較大比例為 15%。則鋼包下部內徑： HD == 根據(jù)原始數(shù)據(jù) 3V= 可求出 D,由于部分磚襯的加厚，要增加 D值，方能保證實際容積為 。 2) 減少鋼流沖擊而產生的飛濺、鋼水液面波動。 中間包容量的確定 中間包容量根據(jù)鋼包容量、鑄坯斷面大小和鑄坯 流數(shù)來確定。 中間包容量： ?中 = 4= 目前中間包向大容量深熔池方向發(fā)展。 萊蕪職業(yè)技術學院畢業(yè)設計（論文） 第 20 頁 共 30 頁 中間包的類型構造及其主要尺寸 (1) 中間包的類型及構造 本 設計采用 兩個 梯 型中間包 的設計 ，在鋼包注流沖擊點與中間包體設擋墻，以免水口周圍出現(xiàn)渦流可防止夾雜物，渣或耐火材料進入結晶器 。長度要考慮鑄機流數(shù)、流間距及水口中心離包壁約 200mm。 對方坯連鑄中間包可澆液面為 3h ≥ 200mm,為保證澆鋼液面深度2h ≥ 500mm,則標準液面深為： p 2 3H h h??≥ 500+200=700mm 在設計中，將標準液面再加深 4h ≥ 100mm，為最大液面深，即： max p 4H H h??≥ 700+100=800mm 本次設計取： maxH =800mm。 2l 水口間的距離，即連鑄機的流間距， 900mm。 結晶器及振動裝置 結晶器被稱為連鑄機的心臟，鋼液在結晶器內強制冷卻初步成形，并形成一定厚度的坯殼，當鑄坯拉出結晶器時在機械應力和熱應力的綜合作用下，保證坯殼不拉漏以及不產生變形和裂紋 等缺陷。在保證結晶器剛度的前提下，質量要小以便減小振動時的慣性力，使結晶器的振動平穩(wěn)可靠。 2) 銅板鍍層： CuNi 親和力好、不脫落。結晶器長度：保證出結晶器坯殼厚度和減少拉坯阻力的情況下，盡可能選用短結晶器。考慮到鑄坯在凝固過程重的收縮和矯