【正文】 體水平 □ 優(yōu) □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 建議成績： □ 優(yōu) □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 （在所選等級前的□內(nèi)畫“√”） 評閱教師： （簽名） 單位： （蓋章） 年 月 日 7 教研室（或答辯小組）及教學(xué)系意見 教研室（或答辯小組）評價： 一、答辯過程 畢業(yè)論文（設(shè)計）的基本要點和見解的敘述情況 □ 優(yōu) □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 對答辯問題的反應(yīng)、理解、表達(dá)情況 □ 優(yōu) □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 學(xué)生答辯過程中的精神狀態(tài) □ 優(yōu) □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 二、論文（設(shè)計）質(zhì)量 論文（設(shè)計）的整體結(jié)構(gòu)是否符合撰寫規(guī)范？ □ 優(yōu) □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 是否完成指定的論文（設(shè)計）任務(wù)（包括裝訂及附件）？ □ 優(yōu) □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 三、論文（設(shè)計）水平 論文（設(shè)計）的理論意義或?qū)鉀Q實際問題的指導(dǎo)意義 □ 優(yōu) □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 論文的觀念是否有新意？設(shè)計是否有創(chuàng)意？ □ 優(yōu) □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 論文（設(shè)計說明書）所體現(xiàn)的整體水平 □ 優(yōu) □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 評定成績： □ 優(yōu) □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 教研室主任（或答辯小 組組長）： （簽名） 年 月 日 教學(xué)系意見： 系主任： （簽名） 年 月 日 8 摘 要 依據(jù)設(shè)計任務(wù)書要求，本次設(shè)西昌市一單層汽車廠房，本設(shè)計先對建筑部分做了詳細(xì)介紹， 再 進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計，包括荷載 、內(nèi)力 計算、內(nèi)力組合、柱子配筋設(shè)計、基礎(chǔ)設(shè)計、抗震設(shè)計等， 按順序全面闡述了單層汽車廠房設(shè)計 全過程。它 為 空曠型結(jié)構(gòu)，室內(nèi) 一般無 隔墻， 僅僅是在 四 周設(shè)置柱和墻，柱承受屋蓋荷載、墻面風(fēng)載、吊車荷載 、 地震作用。 car plant has lighting, and ventilation, and insulation, features needs, it makes factory housing cover Shang often to erected skylights, roofing to has insulation measures, Premises shall have adequate lighting around the area are auto production technology and the rapid development of technology, changing, demanding, it requires that the plant can form a large space, flexible interiors, leaving room for the plant expansion. For the more open structure, Interior have no walls, just around pillars and walls, pillars sustain the roof load, wall Crane loads, wind loads, earthquake. Therefore, singlestorey auto building current and future China plays an increasingly important role in the Socialist economic construction. Keywords: load calculation?？缍仍?1530m 之間，柱頂標(biāo)高大于 8m，平面尺寸自行設(shè)定。 ② 粉質(zhì)黏 土：厚度約為 m，承載力特征值 fak= 180 kPa，天然重度 kN/m3， e 及 IL 均小于 。C；最高氣溫 176。 ③ 基本風(fēng)壓： W0= kN/m2，地面粗糙程度為 B 類。 3 2 計算單元簡圖 本廠房為汽車廠房，工藝無特殊要求，結(jié)構(gòu)布置 及荷載分布 均勻，選取一榀排架進(jìn)行計算，計算見圖和計算單元如下圖。其中： 活載計算簡圖 A 列柱： G1A=G1BA=， M1A=G1Ae1= = m 各柱不動鉸支座支承反力分別為： A 柱列： 221333111223120. 14 6 , 0. 37 811 ( 1 )3 3 12. 09 3 , 0. 99 911221 ( 1 ) 1 ( 1 )15 .6 12. 09 3 2. 94 3 ( )11 .164 .2 90. 99 9 5. 78 6 ( )11 .15. 78 6 2. 94 3 2. 84 3 ( )AAAAA A AnnCCnnMR C k NHMR C k NHR R R k N??????????? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ? ?? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? B 柱列：Ｂ柱只存在軸力， 0BR? C 柱列： 由于Ｃ柱與Ａ柱對稱，可求得（公式及相關(guān)信息參 照 A柱）： R1c= ()kN? R2c= ()kN? Rc= ()kN? 排架柱頂不動鉸支座總反力為： 2. 84 3 0 2. 84 3 0B C AR R R R? ? ? ? ? ? ? 各柱柱頂最后剪力分別為： 2 . 8 4 3 ( )02 . 8 4 3 ( )0A A AB B BC C Ci A B CV R R k NV R RV R R k NV V V V???? ? ? ?? ? ?? ? ? ?? ? ? ? ? 10 彎矩和軸力圖分別為為： 恒載作用下彎矩圖（ ） 恒載作用下軸力圖（ KN） 活荷載作用下排架內(nèi)力計算 (a)AB 跨屋面活荷載 : 排架計算簡圖如圖所示，其中每側(cè)柱頂產(chǎn)生的壓應(yīng)力為： 11 36ABQ Q kN?? 其中 A 列柱、 B 列柱柱頂及變階處引起的彎矩分別為： M1A=Q1Ae1=36 = m 計算簡圖如下圖所示。 m M1B=Q1Be0= = KN 14 BC 跨屋面活載作用彎矩圖 BC 跨屋面活載作用軸力圖 （ c）吊車豎向荷載作用下的內(nèi)力分析 （考慮廠房空間整體作用） （ 1） AB 跨 Dmax 作用于 A 列柱時 由于吊車豎向荷載 Dmax 和 Dmin 的偏心作用而在柱中引起彎矩。 吊車荷載作用在 A 柱計算簡圖 15 各柱不動鉸支座反力分別為 : A 列柱： n=，λ =， C3= RA= 13MCH= 2 1 9 .2 8 0 .9 7 7 1 9 .3 ( )1 1 .1 0 kN? ? ? B 列柱： n=，λ =, C3= ? ?1 3 108= 0 . 9 9 6 = 9 . 6 91 1 . 1B MR C k NH ? ? ? 排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為： R=RA+RB+RC=+0=()? 排架柱柱頂分配后的剪力分別為： VA=RA－η AR=? =()? VB=RB－η BR=+? = ()kN? VC= Rc－η CR=? = ()kN? iV? ==0KN 當(dāng) AB 跨 Dmax 作用于 A 列柱時，排架各柱的彎矩圖和軸力圖如下圖所示。 m 其計算簡圖如下圖所示。 m M2=Dmine3CB=? = M1=Dmine3=? =108KN 吊車荷載作用在 C 柱內(nèi)力圖 (d)吊車水平荷載作用內(nèi)力分析 （考慮廠房空間整體） （ 1）當(dāng) AB跨作用有吊車橫向水平荷載 Tmax時。 BC 跨作用有吊車橫向水平荷載計算簡圖 Tmax= 各柱不動鉸支座反力分別為： B 列柱： n=，λ =， C5= RB=TmaxC5= =（ ← ） C 列柱： n=，λ =， C5= 21 RC= TmaxC5= =（ ← ） 排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為： R=RC+RB=+=（ ← ） 排架柱柱頂分配后的剪力分別為： VA= η AR= = KN（ → ） VB=RBη BR= =（ ← ） VC= RCη cR = = KN（ ← ） ∑ Vi=++=0 各排架柱的彎矩圖如下 圖所示。 左風(fēng)荷載時排架彎矩圖（ ） （ h）橫向水平地震 ： （ 1）橫向基本周期 1T ?eqG * ?W （ 屋蓋W + ） + 吊車梁W +（ 柱W + 墻W ） =（ +） ++(+21+)= *2/111?? H3/(3 ZE ZI )= (6** 107** 103)=*103 ?*21 GKT ? =2* * = (2)橫向水平地震 ： ?? ， ?? ， ?T 23 ?eqG * ?W （ 屋蓋W + ） + 吊車梁W +（ 柱W + 墻W ） =*（ +） ++(+21+)= KN (E?F gT /1T ） max? eqG ?1? max? egG 1? ?EF = （ 3）橫向水平地震荷載作用下內(nèi)力計算 因為 Fw＝ 對于單層對稱排架結(jié)構(gòu) ?? Vi=?Fw， Vb=Va=?Fw= = 從而求得 A柱內(nèi)力為： 1 1 2 2 4 .2 5 .M M KN m???? , 33 8 2 .6 7 .M KN m? ? ，33 KN? ? 24 5 內(nèi)力組合 A 柱內(nèi)力組合 截面 內(nèi)力 永久荷載 可變荷載 內(nèi)力組合 屋面 荷載 吊車荷載 風(fēng)荷載 maxM? 與相應(yīng)的 N maxM? 與相應(yīng)的 N maxN 與相應(yīng)的 M minN 與相應(yīng)的 M 作用于AB跨 作用于BC跨 maxD 作用于 A柱 maxD 作用于 B柱左 maxD 作用于 B柱右 maxD 作用于 C柱 maxT 作用于 AB跨 maxT 作用于 BC跨 風(fēng) 地震 項次 A B C D E F G H I J K 組合 項 內(nèi)力合計 組合 項 內(nèi)力 合計 組合項 內(nèi)力合計 組合 項 內(nèi)力合計 ⅠⅠ M ? ?7 A+ (B+C+ F+I) A+ [(D+ G)+I+J] ()A +(B+ C+F) A+ (C+F+I) N 6 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ⅡⅡ M 5 2 ? ? 7 A+ [C+ (D+F)+I] A+ (B+G+ I+J) A+ (B+D+I) A+ (G+I+J) N 6 0 0 0 0 0 0 0 Ⅲ M 6 ?8 ? 4 7 7 A+ (C+F+ (A+ [B+ (A+ (B+D+I+J) (A+ (C+F+J ( 25 Ⅲ I+J) ) (E+G)+ I+K] ) ) ) ) N 6 0 0 0 0 0 0 0 () () () () V ? ? 9 () () () () B 柱內(nèi)力組合 截面 內(nèi)力 永久荷載 可變荷載 內(nèi)力組合 屋面 荷載 吊車荷載 風(fēng)荷載