【正文】 em is independence to the is easy for the management of the heating system. The indirect conjunction heating system have already bee popular in recent design use this system, thermodynamic station in each block. The ditch spread have already been used for a long time, this traditionally mode is used in the first class . Direct buried spread rise in recent years because of it’ s low price,quick construction,more and more dependable buried pipeline has been used in a lots of second class of this design adopt this kind of new spread method. Keyword:the indirect conjunction heating system。本次設計為貼近實際也采用了間接連接供熱，在各個小區(qū)設置了熱力站。畢業(yè)設計（論文） I 摘要 隨著人們生活水平的提高，集中供熱被越來越多地采用，采用集中供暖可以減少能量的浪費 ,提高供熱效率 ,減少環(huán)境污染 ,利于管理 .同時采用集中供熱可提高供熱質量 ,提高人們的生活質量 .但是在以往的設計中 ,由于外網與內網的配合往往出現(xiàn)縫隙 ,使得各個建筑物的資用壓頭與實際需要的出現(xiàn)偏差 ,使系統(tǒng)水力失調 , 浪費了大量的熱量 ,而供熱效果卻不甚理想 .本次設計要求解決這一問題 ,使得系統(tǒng)的平衡性有一個較大的提高 ,減少系統(tǒng)的失調損失 ,節(jié)省燃料和電、水的消耗 ,并提高供熱質量。 地溝敷設已被使用很久，使傳統(tǒng)的供熱管道敷設方式，本次設計的一級網使用了這種成熟的輻設方式。 Direct buried pipeline。 設計參數(shù)資料 ............................................... 1 錯誤！超級鏈接引用無效。 年負荷的計算 ............................................... 6 錯誤！超級鏈接引用無效。 熱水供應方案的確定 ........................................ 12 錯誤！超級鏈接引用無效。 繪制網路水壓圖 ................................................... 21 錯誤！超級鏈接引用無效。 調節(jié)方式的確定 ............................................. 24 錯誤！超級鏈接引用無效。 二級網設備選擇 .............................................. 34 錯誤！超級鏈接引用無效。 管道的保溫 ....................................................... 46 錯誤！超級鏈接引用無效。 供熱管道及附件 ................................................... 51 錯誤！超級鏈接引用無效。 直埋管道的應力計算 ............................................... 59 錯誤！超級鏈接引用無效。 失穩(wěn)計算 ................................................... 61 錯誤！超級鏈接引用無效。 畢業(yè)設計（論文） 2 第二章 熱負荷的計算及熱負荷延續(xù)圖的繪制 集中供熱系統(tǒng)熱負荷的概算 集中供熱系統(tǒng)以及熱負荷的類型 集中供熱系統(tǒng) 集中供熱系統(tǒng)系統(tǒng)指的是以熱水或蒸汽作為熱媒集中向一個具有多種熱用戶的較大區(qū)域供熱的系統(tǒng) . 熱負荷的類型 (1)按性質分為兩大類 一類是季節(jié)性熱負荷 ,它與室外溫度、濕度、風向、風速和太陽輻射熱等氣候條件密切相關 ,起決定性作用的是室外溫度在全年中有很大的變化 . 另一類是常年性熱負荷主要取決于生活用熱和生產狀況 ,其日變化較大 ,而在全年的變化較小 . (2)按熱用戶的性質分 a、供暖設計熱負荷； b、通風設計熱負荷； c、生產工藝熱負荷 d、生活用熱的設計熱負荷 熱負荷的計算方法 供暖設計熱負荷采用面積熱指標法和體積熱指標法 . 通風熱負荷采用體積熱指標法 . 熱水供應系統(tǒng)計算方法見 . 生產工藝負荷主要取決于工藝工程性質 ,用熱設備和工作制度 [1]. 熱負荷的計算 采暖設計熱負荷的計算 采暖熱負荷使城市集中供熱系統(tǒng)中最重要的負荷 ,它的設計熱負荷占全部畢業(yè)設計（論文） 3 設計熱負荷的 80%90%以上（不包生產工藝用熱） ,供暖設計熱負荷的概算可采用面積熱指標進行計算 ,即 39。rpQ — 供暖器的熱水供應平均小時熱負荷 ,KW； v — 每個用熱水單位平均的熱水用量（住宅每戶設有淋浴設備時每人每日 65℃的用水量標準為 75～ 100L,本設計取 90L） ,L； rt — 生活熱水溫度 ,一般為 60～ 65℃ ,本設計采用 65℃； lt — 冷水計算溫度 ,取最低月平均水溫 ,本 設計取 5℃； T — 每天供水小時數(shù) ,一般取 24； c — 水的比熱 ,c =℃； ? — 水的密度 ,按 ? =1000Kg/m3. 根據(jù)上式，平均每人每日熱負荷為 。 其中 39。 由上式可得生活用熱年負荷為 4 1 5 . 2 1 8 9 2 4 3 . 6 = 6 7 8 0 0 4 9rsQ ? ? ? ? KJ/年 熱負荷延續(xù)時間圖的繪制 繪制熱負荷延續(xù)時間圖的意義 通過繪制熱負荷延續(xù)時間圖，能夠清楚的顯示出不同大小的供暖負荷在整個采暖季節(jié)累計耗熱量，以及它在整個采暖季節(jié)總耗熱量中所占的比重，這對于城市集中供熱規(guī)劃方案進行技術經濟分析時，具有十分重要的意義。 39。nQ — 供暖設計熱負荷， W。 畢業(yè)設計（論文） 9 熱負荷延續(xù)時間圖的繪制 查參考資料 I 可知牡丹江的不同室外氣溫的延續(xù)時間如表 24 所示 , 表 24 牡丹江的不同室外氣溫的延續(xù)時間表 等于或低于某一室外溫度 ()wtC? 的延續(xù)小時數(shù)（ h） 供暖期天數(shù) N（天） 供暖室外計算溫度 39。 本設計中，力爭做到設計合理，安裝質量符合標準和操作維護良好的條件下，熱網能夠無故障的運行，尤其對于只有供暖用戶的熱網，在非采暖期停止運行期內，可以維護并排除各種隱患，以滿足在采暖期內正常運行的要求，加之考慮到目前我國的國情，故設計中的熱力網型式采用枝狀網。 （ 4）穿過街區(qū)的城市熱力管網應敷設在易于檢修和維護的地方。 為實現(xiàn)環(huán)保的要求，冬季可使用一級網供應熱量，結合換熱器提供生活熱水，供水溫度應保持在 65 C? 左右，以減少小型鍋爐的污染，節(jié)省能源。 冬季運行時，打開 3 號閥門，關閉 5 號閥門，只運行換熱器。 水力計算的步驟 （ 1） 確定網路中熱媒的計算流量 1 2 1 2 6( 39。G c ? ? ? ????? （ 41） 式中 G — 供暖系統(tǒng)用 戶的計算流量， T/h； Q — 用戶熱負荷， KW； c — 水的比熱，取 c = （ 2）確定熱水網路的主干線，及其沿程比摩阻，根據(jù)《城市熱力網設計規(guī)范 》，比摩阻 R 取 60Pa/m。 ()dP R L L? ? ? （ 42） 式中 P? — 管段壓降， Pa； R — 管段的實際比摩阻， Pa； L — 管段的實際長度， m； dL — 局部阻力當量長度。 部分管路計算實例 （ 1） 主干線水力計算實例 對各個熱力站和管路的節(jié)點編號如圖 41 所示，本設計中由于從熱源到R23 的管道的輸送距離最遠，故選取該管線為主干線進行計算。其他管段畢業(yè)設計（論文） 16 的局部阻力如表 41所示， 管徑和壓力損失計算結果列于表 42， 表 41 主干線局部阻力表 管段名稱 閘閥 補償器 熱壓彎頭 分流三通 異徑接頭 當量長度 AB 1 10 0 0 0 BC 0 4 1 1 0 CD 0 0 0 1 0 DH 0 1 0 1 0 HI 0 0 0 1 0 IJ 0 3 0 1 1 JK 0 0 0 1 0 18 KT 0 0 0 1 0 20 NO 0 4 3 1 1 OP 0 0 0 1 0 PQ 0 1 0 1 1 QW 1 5 0 1 0 TN 0 2 0 1 0 WR23 1 1 0 1 0 表 42 主干線水力計算表 管段 名稱 熱負荷 (W) 流量 (t/h) 長度 (m) 折算長度 (m) 總長度 (m) 公稱 直徑 比摩阻 （ Pa/m） 阻力損失 （ Pa） AB 47015150 1000 DN450 BC 45439760 DN450 CD 43969160 — DN450 DH 39772760 122 DN450 HI 38651360 — DN450 IJ 36680860 DN400 JK 35362410 18 DN400 KT 29718860 20 DN400 NO 16499490 DN300 OP 12973490 — DN300 PQ 11144040 DN250 QW 4906890 DN200 TN 22094540 DN350 WR23 2675540 DN150 （ 2）支線計算實例 以 WR25 段為例 WR25 段的資用壓力為： 畢業(yè)設計（論文） 17 25WRP?? = 23WRP?? = 設局部阻力損失與沿程損失的估算比值 ? =[1]，則比摩阻大致應控制為 jRt = 2 5 2 5/[ (1 )]W R W RPL ?????=[? (1+)]= 根據(jù) jRt 和 25WRG? =， 由參 1 附錄 91 可確定管段 WR25 的公稱直徑為 DN125，實際比摩阻為 R=，局部阻力列于表 43， 表 43 WR25 局部阻力表 管段名稱 閘 閥 補償器 熱壓彎頭 分流三通 異徑接頭 當量長度 WR25 DN100*1 0 1 1 1 實際壓降為 用同樣的方法計算其它支管線的比摩阻、壓降、管徑，計算結果列于表42。 表 43 支干線中主干線各管段的局部阻力表 管段名稱 公稱直徑 閘閥 補償器 熱壓彎頭 分流三通 異徑接頭 當量長度 QR DN200 1 1 0 0 1 5 RR22 DN150 1 1 1 1 1 TU DN200 1 3 0 1 1 UY DN150 1 0 1 1 1 YR16 DN150 0 3 1 1 0 UV DN150 1 1 0 1 0 VR14 DN150 0 4 2 1 1 KL DN200 1 2 0 1 0 LM DN125 0 2 1 1 1 MR12 DN100 0 1 1 1 1 DE DN150 1 2 1 1 1 EG DN150 1 1 0 1 0 GR5 DN125 1 1 1 1 1 表 44 支干線中主干線各管段水力計算表 名稱 推薦比摩阻 公稱直徑 流量 比摩阻 實際長度 總長度 實際壓降 QR DN200 82 RR22 DN150 TU DN200 UY DN150 YR16 DN150 UV DN150 VR14 DN150 KL