【正文】 G補 =4 3/mh= /LS。 畢業(yè)設(shè)計（論文） 37 圖 66 水泵性能曲線圖 補給水泵的選擇 （ 1）補給水泵的流量 取循環(huán)水量的 4%（按正常補水量 1%，事故補水量為正常補水量 4 倍） 39。 （ 2）循環(huán)水泵揚程 h y wH H H H? ? ? （ 66） 式中 H — 循環(huán)水泵的揚程， m； hH — 換熱器內(nèi)部阻力損失，可參見 中的計算，對 R22 號熱力站 hH = 2mHO 。 波紋管補償器的選取可參見本設(shè)計的 。 工程上認為補給水泵吸水管損失和壓力管損失較小，同時補給水箱高出水泵的高度往往作為富裕之或為抵消吸水管損失和壓力管損失的影響，所以公式可簡化為 (3 0 5 0 )bH H K Pa?? （ 65） 補水點壓力值 bH 可由水壓圖直接得到，由于采用補給水泵定壓，可取靜壓線 7m。G補 =4%G （ 63） 式中 39。 （ 4）閉式熱力網(wǎng)補水泵宜設(shè)兩臺，此時可不設(shè)備用泵。 和 H 兩個數(shù)據(jù)可確定選擇熱源的循環(huán)水泵型號為 IS200150400，性能參數(shù)如表 61 表 61 性能參數(shù)表 轉(zhuǎn)速： 1450r/min 流量： L/s 揚程： 4555m 效率： 6047 % 軸功率： 電機功率： 75 KW 水泵的尺寸如圖 61 所示 圖 61 一級網(wǎng)循環(huán)水泵安裝尺寸圖 （ 3）繪制網(wǎng)路特性曲線 網(wǎng)路阻力系數(shù) S 2S=H/G （ 62） 式中 H 、 G 的意義同式（ 61） 由式（ 62）可得網(wǎng)路阻力系數(shù) S= 4 2 8 10 /m S L? 并得到以下數(shù)據(jù)： 畢業(yè)設(shè)計（論文） 31 表 62 G 與 H 的對應關(guān)系表 G(L/S) 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 H(m) 繪制出網(wǎng)路特性曲線如圖 62 所示與泵的特性曲線交點為泵的工作點。 循環(huán)水泵的選擇 （ 1） 設(shè)計循環(huán)流量 根據(jù)式（ 41）及計算熱負荷 47015150WjQ ? ，可求出一級網(wǎng)的循環(huán)流量為 G39。 （ 3）循環(huán)水泵應具有工作點附近較平緩流量揚程特性曲線，并聯(lián)運行的水泵型號相同。 39。 39。 ) ( 39。 ) 39。 ) ( 39。t? =℃， ( 39。? — 一級網(wǎng)設(shè)計回水溫度，℃。 畢業(yè)設(shè)計（論文） 26 可得到 gt 、 ht 與 wt 、及 Q 的對應關(guān)系表 53 及曲線 表 53 gt 、 ht 與 wt 、及 Q 的對應關(guān)系 表 名稱 符號 單位 對 應關(guān)系 室外溫度 wt C? 3 24 相對供暖熱負荷比 Q — 供水溫度 gt C? 回水溫度 ht C? 畢業(yè)設(shè)計（論文） 27 確定一級網(wǎng)路質(zhì)量 — 流量調(diào)節(jié)曲線 確定一級網(wǎng)路質(zhì)量 — 流量調(diào)節(jié)的供回水溫度 12/?? 利用式 1 2 1 239。 2 )s g h nt t t t? ? ? ?— 用戶散熱器的設(shè)計平均計算溫差， C? ； 39。bh n s jt t t Q t Q?? ? ? ? ? （ 53） 式中 gt — 進入供暖熱用戶的供水溫度 。 可得到 Q 與 wt 的對應關(guān)系如表 52 所 示 表 52 Q 與 wt 的對應關(guān)系 表 名稱 符號 單位 對應關(guān)系 相對供暖熱負荷比 Q —— 室外溫度 wt C? 3 24 由表 5 、表 6 中的數(shù)據(jù)及公式 1 / ( 1 )39。39。st? ( 39。 由于一級網(wǎng)路與用戶的水 利工況互不影響，一級網(wǎng)可考慮質(zhì)量 — 流量調(diào)節(jié)，流量下降，供回水溫差會增大，有利于換熱器的熱交換而且減少泵的電耗，但須設(shè)置變速循環(huán)水泵和相應的自控設(shè)施，綜合考慮運行能耗與建設(shè)投資，最終確定對一級網(wǎng)路采用質(zhì)量 — 流量調(diào)節(jié)方式。地形最高處與熱源循環(huán)水泵的高差為 5m，熱力站的高度均暫取為 5 米， 120 C? 的水的汽化壓力為 2mHO ，加上 30K～ 50Kpa 的富裕值，故 本設(shè)計中的靜水壓線取 220mHO 。靜水壓曲線高度必須滿足兩個要求，一是底層散熱器所 承受的靜水壓力不超過散熱器的承壓能力，二是熱水網(wǎng)路及其直接連接的用戶系統(tǒng)內(nèi)，不會出現(xiàn)汽化或倒空。 （ 4）網(wǎng)路回水管內(nèi)任何一點的壓力，都應比大氣壓力至少高出 5mH2O，以免吸入空氣。 （ 4）只要已知或固定管道上任何一點的壓力，則其它各點的壓力值就已知。從而揭露關(guān)鍵性的問題并采取必要的技術(shù)措施，保證安全運行，另外，各個用戶的連接方式以及整個供熱系統(tǒng)的自控調(diào)節(jié)裝置，都需要根據(jù)網(wǎng)路的壓力分布或其波動情況來選定，既需要以水壓圖作為畢業(yè)設(shè)計（論文） 22 這些工作的決策依據(jù)。對于實際壓降過小的管段為維持網(wǎng)路平衡，可安裝調(diào)節(jié)孔板或小管徑閥門來 消除剩余壓頭，節(jié)流孔板的消壓可查表選取或者按式（ 44）進行計算。 （ 3）根據(jù)網(wǎng)路主干線個管段的流量和初選的 R 值，利用參 2 中的表 42確定主干線個管段的公稱直徑和相應的實際比摩阻。℃； 39。 39。 其他支干線的主干線的水力計算結(jié)果如表 43 所示。確定其管徑和壓力損失。對于實際壓降過小的管段為維持網(wǎng)路平衡，可安裝調(diào)節(jié)孔板或小管徑閥門來消除剩余壓頭，節(jié)流孔板的消壓可查表選取或者按式（ 44）進行計 算 GdP? ? （ 44） 式中 G— 熱媒流量， Kg/h； P? — 調(diào)壓板消耗壓降， Pa。 （ 5）根據(jù)管段折算長度 Lzh 的總和利用下式計算各管段壓降△ P。? — 一級網(wǎng)的設(shè)計供回水溫度，℃。 39。 畢業(yè)設(shè)計（論文） 13 圖31 熱水供應系統(tǒng)圖 畢業(yè)設(shè)計（論文） 14 第四章 管網(wǎng)水力計算與水壓圖 一級網(wǎng)的水力計算 計算方法 本設(shè)計中的水力計算采用當量長度法。系統(tǒng)圖如圖 31 所示。 [4] 畢業(yè)設(shè)計（論文） 12 熱水供應方案的確定 對要求熱水供應的信大小區(qū)需單獨確定熱水供應方案。 （ 3）對周圍環(huán)境影響少而協(xié)調(diào)，少穿主要街道，城市道路上的供熱管道一般平行于道路中心線，并盡量敷設(shè)在車道以外的地方。 環(huán)狀網(wǎng)路的主要優(yōu)點是具有供熱的后備性能，可靠性好，運行也安全，但它往往比枝狀網(wǎng)路的投資要大很多。 根據(jù)上式的計算結(jié)果可繪制出熱負荷隨室外溫度變化曲線圖如圖 21 所示 圖21 熱負荷隨 室外溫度變化曲線圖13953 8 9 547015 1 5 0( )（ ）176。 39。 24wtC?? ? ,利用下式可求出某一室外溫度下的供暖熱負荷。 根據(jù)上式可得 1 8 ( 9 . 2 ) 47015150=301790151 8 ( 2 4 )npQ ??????W 畢業(yè)設(shè)計（論文） 7 采暖期年耗熱量 0 . 0 8 6 4 3 0 1 7 9 0 1 5 1 8 9 4 9 2 8 1 1 2 4 7nQ ? ? ? ? J 生活用熱年負荷 36rs rpQ Q n z? （ 25） 式中 rsQ — 熱水供應年負荷， KJ/年； rpQ — 熱匯供應平均負荷， KW； n — 熱水供應天數(shù)； z — 每天供應熱水小時數(shù)。 表 23 生活用水熱負荷計算表 建筑物名稱 單層面積 m2 層數(shù) 總面積 m2 人數(shù) 熱負荷 KW 信大 41 824 8 6592 256 信大 42 1525 8 12200 480 144 信大 43 446 14 6244 224 092711 687 7 4809 168 092710 843 8 6744 256 生活用熱總建筑面積 m2 36589 生活用熱總負荷 KW 年負荷的計算 供暖年負荷的計算 npQ Q n? （ 23） 式中 nQ — 采暖年耗熱量， GJ； npQ — 采暖平均熱負荷， KW； n — 采暖期天數(shù)。 rlrp c v t tQ T? ?? （ 22） 式中 39。 基本設(shè)計要求 本設(shè)計采用間接連接，一級網(wǎng)采用地 溝敷設(shè)，二級網(wǎng)采用直埋敷設(shè)，在小區(qū)內(nèi)設(shè)置若干熱力站。 直埋管段的補償與失穩(wěn)計算 ........................................ 61 錯誤！超級鏈接引用無效 。 管道活動支座間距的確定 .................................... 57 錯誤！超級鏈接引用無效。 敷設(shè)方式確定 .............................................. 49 錯誤！超級鏈接引用無效。 除污器的選擇 .............................................. 44 錯誤！超級鏈接 引用無效。 補水泵的選擇 ................................................... 31 錯誤！超級鏈接引用無效。 運行調(diào)節(jié)概述 ..................................................... 24 錯誤！超級鏈接引用無效。 二級網(wǎng)水力計算 ................................................... 19 錯誤！超級鏈接引用無效。 供熱管道的平面布置類型 .................................... 11 錯誤！超級鏈接引用無效。 采暖設(shè)計熱負荷的計算 ....................................... 2 錯誤！超級鏈接引用無效。 原始資料 .......................................................... 1 錯誤！超級鏈接引用無效。s living quality at the same in the former design, because of the match of the outside with the inside usually appears blind side, making the press of the system providing deviation of each building need,which makes the maladjustment of the demand, make the system maladjustment, waste a great deal of energy, but provide bad heating design request resolves this problem, making the balance of the system have a bigger exaltation, reducing the of the system maladjustment, reduce the consume of electric,water. The indirect conjunction heating because of its low needing of water, the pressure condition and discharge work condition of the syst