【正文】 左 右 左 右 左 右 左 右 M(KNf 判斷跨中截面屬于哪一類 T 形截面 取 h0=70035=665mm， 則： 039。f m?=)2100 f (跨中 ) 或 b（支座） c200 fbhM=α 0α211ξ ??? 2α211γ 00 ??? y00s fhγ M=A（ mm2） 選配 鋼筋 實配 鋼筋 面積 (mm2) AB 跨中 170 = bδ 856 3 20 941 B 支座 300 bδ 1144 4 20 1256 BC 跨中 121 = bδ 608 2 20 628 C 支座 83 300 bδ 424 2 20 628 2020屆本科生畢業(yè)論文 17 CD 跨中 4 = bδ 20 2 20 628 D 支座 300 bδ 548 2 20 628 DE 跨中 134 = bδ 674 3 20 941 E 支座 300 bδ 510 2 20 628 EF 跨中 40 133? bδ 201 2 20 628 F 支座 87 300 bδ 445 2 20 628 FG 跨中 130 = bδ 654 3 20 6941 G 支座 300 bδ 978 4 20 1256 GH 跨中 164 = bδ 825 3 20 941 H 支座 300 bδ 1234 4 20 1256 HI 跨中 164 = bδ 825 3 20 941 4) 次梁斜截面受剪承載力計算 由 表 35 得， Vmax=172KN = c0c 300 665 =833KN Vmax=124KN 則截面尺寸滿足要求 = 300 665=219KN Vmax=124KN 則按構(gòu)造規(guī)定選配箍筋，選配 6＠ 250 樓面次梁內(nèi)力計算 (取 L1 計算 ) 一、荷載設(shè)計值 ：由板傳來： 3= 次梁自重： 合計： gk=2. 活荷載： qk=2 3=6KN/m 3. 荷載組合設(shè)計值 (單向板部分的荷載設(shè)計值 ) g+q= gk+ qk= + 6= g+q=+ qk= + 6=取 g+q= 2020屆本科生畢業(yè)論文 18 4. 雙向板部分的荷載設(shè)計值 ○ 3 ○ 4 軸間： l0x/l0y=2， 故為雙向板； ○ 5 ○ 6 軸間： l0x/l0y=3/3=12， 故為雙向板。 m) 0 100 57 16 76 V(KN) 74 124 95 95 46 46 91 截面 E 支座 EF 跨中 F 支座 FG 跨中 G 支座 GH 跨中 H 支座 HI 跨中 I 支座 左 右 左 右 左 右 左 右 M(KNf 判斷跨中截面屬于哪一類 T 形截面 取 h0=70035=665mm， 則： 039。f m?=)2100 f (跨中 ) 或 b（支座） c200 fbhM=α 0α211ξ ??? 2α211γ 00 ??? y00s fhγ M=A（ mm2） 選配 鋼筋 實配 鋼筋 面積 (mm2) AB 跨中 100 = bδ 503 2 18 509 B 支座 300 bδ 808 4 18 1017 BC 跨中 57 = bδ 286 2 16 402 C 支座 300 bδ 302 2 16 402 CD 跨中 16 = bδ 80 2 16 402 2020屆本科生畢業(yè)論文 20 D 支座 300 bδ 390 2 16 402 DE 跨中 76 = bδ 382 2 16 402 E 支座 300 bδ 364 2 16 402 EF 跨中 48 133? bδ 241 2 16 402 F 支座 63 300 bδ 320 2 16 402 FG 跨中 66 = bδ 332 2 16 402 G 支座 300 bδ 691 3 18 763 GH 跨中 76 = bδ 382 2 16 402 H 支座 300 bδ 872 4 18 1017 HI 跨中 78 = bδ 392 2 16 402 4) 次梁斜截面受剪承載力計算 由表 37得， Vmax=124KN = c0c 300 665 =833KN Vmax=124KN 則截面尺寸滿足要求。 屋面層 F1=（ +） ＋ ＋ 8 =127KN F2=（ ＋ ） ＋ =161KN F3=（ ＋ ） ＋ =161KN F4=（ ＋ ） ＋ =158KN F5=（ ＋ ） ＋ =183KN F6=（ 3＋ ） ＋ 3=204KN F7=（ 3＋ ） ＋ 3=201KN F8=（ ＋ ) ＋ +8 =146KN 樓面層 F9=（ ＋ ） ＋ ＋ 8 [ （ ＋ ＋ ） ]＋（ ＋ ＋ ） =131KN F10=（ ＋ ） ＋ =114KN F11=（ ＋ ） ＋ +8 =125KN F12=（ ＋ ） ＋ =113KN F13=（ ＋ ） ＋ ＋ 8 （ ）＋ =186KN F14=（ 3＋ ） ＋ 3＋ 8 （ ）＋ =170KN F15=（ 3＋ ） ＋ 3=139KN F16=（ 1. 5＋ ） ＋ 1. 5＋ 8 [ （ ＋ ） ]＋（ ＋ ） =144KN F17=（ ＋ ） ＋ ＋ 8 [ （ ＋ ＋ ） ]＋（ ＋ ＋ ） =101KN F18=（ ＋ ） ＋ +8 =123KN F19=（ ＋ ） ＋ ＋ 8 （ ）＋ =174KN F20=（ 3＋ ） ＋ 3＋ 8 （ ）＋ =164KN F21=（ 1. 5＋ ） ＋ 1. 5＋ 8 [ （ ＋ ） ]＋（ ＋ ） =131KN 2020屆本科生畢業(yè)論文 23 恒荷載作用下 KJ8受荷簡圖 A B C D E 圖 310 恒荷載作用下 KJ8 受荷簡圖 (單位： KN) 二、框架內(nèi)力計算 框架內(nèi)力采用分層法計算，對圖 39 標(biāo)明的各桿件相對線剛度值，除底 層柱以外，其余各層柱線剛度乘以 ，即： 頂層柱： = ； 標(biāo)準層柱： = 具體計算過程如下： 2020屆本科生畢業(yè)論文 24 (a)頂層計算單元 (單位： KN m) 2020屆本科生畢業(yè)論文 26 (b)剪力圖和軸力圖 (注：括號內(nèi)數(shù)字表示相應(yīng)樓層的柱下端軸力 ) (單位： KN) 圖 312 恒荷載作用下的 KJ8 內(nèi)力圖 2020屆本科生畢業(yè)論文 27 活荷載作用下框架的內(nèi)力計算 一、活荷載標(biāo)準值計算 屋面層： 雪荷載： ㎡ 屋面活荷載（上人屋面） : ㎡ F1=2 =18KN F2=2 =34KN F3=2 =34KN F4=2 =34KN F5=2 =40KN F6=2 3 =46KN F7=2 3 =46KN F8=2 =23KN 樓面層：根據(jù)荷載規(guī)范，辦 公樓樓面活荷載標(biāo)準值取 ， 荷載同屋面層。 m) 圖 314 活荷載作用下的 KJ8 梁端彎矩計算 2020屆本科生畢業(yè)論文 29 (a)彎矩圖 (單位： KN 風(fēng)荷載標(biāo)準值計算 ： 由 Aμμω=F sz0k 確定 =)2++()+(=F=)+(=F=)+(=F=)+(=FKN27=)2+()+(=F=)+2(2+)+(=F123456 EDCBA 圖 316 風(fēng)荷載標(biāo)準值 2020屆本科生畢業(yè)論文 32 二、風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力計算 各梁柱相對線剛度 表 311各梁柱相對線剛度 梁、柱位置 ○ A ○ B 跨梁 ○ B ○ C 跨梁 ○ C ○ D 跨梁 ○ D ○ E 跨梁 頂層柱 標(biāo)準層柱 底層柱 相對線剛度 i 1 各柱的剪力值（ D值法） 表 312 風(fēng)荷載做用下各柱的剪力值 層數(shù) ∑ )F( 柱號 cbi2i=K K+2K=αc 2cc39。ii DFD=V (KN) 第 6 層 =F∑ A6 () () B6 () C6 () D6 () E6 () 第 5 層 =F∑ A5 () () B5 () C5 () D5 () E5 () 第 4 層 =F∑ A4 () () B4 () C4 () D4 () E4 () 2020屆本科生畢業(yè)論文 33 第 3 層 =F∑ A3 () () B3 () C3 () D3 () E3 () 第 2 層 =F∑ A2 () () B2 () C2 () D2 () E2 () 第 1 層 =F∑ A1 () () B1 () C1 () D1 () E1 () 注：其中第一層 cbii=K ， K+2 K+=αc 各柱反彎點高度 根據(jù)總層數(shù) m，該柱所在層數(shù) n，梁柱線剛度比 K ，查表得到標(biāo)準反彎點系數(shù) y0；根據(jù)上下橫梁線剛度比值 i查得修正值 y1； 根據(jù)上下層高度變化查得修正值 y y3； 各層反彎點高度 yh=(y0+y1+y2+y3)h 。 場地和特征周期值 根據(jù)工程地質(zhì)報告和土的類型劃分，可知該場地為Ⅱ類場地，由設(shè)計地震分組為第一組，可查得特征周期值 Tg=。 m)與梁剪力圖 (單位： KN) 2020屆本科生畢業(yè)論文 43 EDCBA (b)柱剪力圖與軸力 圖 (單位： KN) 圖 318 左風(fēng)作用下的框架內(nèi)力圖 2020屆本科生畢業(yè)論文 44 水平荷載作用下框架的抗側(cè)移驗算 一、風(fēng)荷載作用下框架的側(cè)移驗算 內(nèi)力計算時的相對線剛度為 1時的線剛度絕對值為 106E，對 C35 混凝土， E值為 104N/mm2，再由相對線剛度值，可得各層各柱的實際剛度值。jiD 絕對線剛度 )mm/KN(Dn1i ji?? ∑∑n1=ijiWKjF=UΔ jjhUΔ 限制 頂層 ( ) 1/15625 1/400 第五層 () 1/11356 第四層 () 1/8000 第三層 () 1/6305 第二層 () 1/5233 底層 ( ) 1/2707 頂點位移 1j j ??? 1/5717 1/500 二、 水平地震作用下的框架彈性側(cè)移驗算 鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)應(yīng)進行多遇地震作用下的抗震變形驗算，其樓層內(nèi)的最大彈性層間位移 eUΔ 應(yīng)滿足 eUΔ ≤ h]ζ[e 的要求。 活載的跨中彎矩已乘以系數(shù) 。 下同。 彎矩（ M）的單位為 KN 考慮梁端塑性內(nèi)力重分布，對豎向荷載作用下的梁端負彎矩進行調(diào)幅，對于現(xiàn)澆框架，支座調(diào)幅系數(shù)取 ?？紤]到正常使用情形下梁柱的塑性變形，對于現(xiàn)澆框架可側(cè)移時，引入剛度折減系數(shù)，則層間相對側(cè)移?