【正文】 。、屋面使用荷載：走道：；；；機房，為安全考慮?？蚣芷矫嫱W布置如下圖：圖21 框架平面柱網布置框架梁柱現(xiàn)澆，屋面及樓面采用100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土。 由于本次設計是辦公樓設計，要求有靈活的空間布置，和較高的抗震等級，故采用鋼筋混凝土框架結構體系。不同的結構體系，適用于不同的層數(shù)、高度和功能。經過結構論證以及設計任務書等實際情況，以及本建筑自身的特點，決定采用鋼筋混凝土結構?；A采用C30，縱筋采用HRB400，箍筋采用HPB235。粉質粘土層（第四層），巖性為褐黃色粉質粘土，具微層理，含鐵錳結核，硬塑狀態(tài)，厚度未揭露，qsk=40—60kPa,qpk=1500—2000kPa。 地質條件建筑場地地形平坦，地基土成因類型為冰水洪積層。 設計資料 氣象資料夏季最高氣溫，冬季室外氣溫最低。河合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)設計（論文）九層框架辦公樓設計畢業(yè)設計論文 論 工程背景本項目為9層鋼筋混凝土框架結構體系， m2， m2；,。凍土深度25cm，基本風荷載W。自上而下敘述如下：新近沉積層（第一層），粉質粘土，—，巖性特點，團粒狀大孔結構，欠壓密。不考慮地下水。 工程特點本工程為九層，屬高層建筑。在高層建筑中，抵抗水平力成為確定和設計結構體系的關鍵問題?？蚣芙Y構體系是由梁、柱構件通過節(jié)點連接構成，既承受豎向荷載，也承受水平荷載的結構體系。 本章小結本章主要論述了本次設計的工程概況、相關的設計資料、高層建筑的一些特點以及綜合本次設計所確定的結構體系類型。 設計資料:基本風荷載W。 工程地質條件：建筑物場地地形平坦，地基土成因類型為冰水洪積層。樓面做飯：25mm厚水泥砂漿面層；100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 15mm紙筋石灰抹灰 梁柱截面、梁跨度及柱高度的確定 初估截面尺寸(1)柱：bh=600mm600mm(2)梁：梁編號如下圖：L1: h=(1/12～1/8)7800=650～975 取h=700mmb=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)700=233～350 取b=300mmL2: h=(1/12～1/8)2700=225～338 取h=450mmb=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)450=130～225 取b=250mmL3: h=(1/12～1/8)4000=333～500 取h=450mmb=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)450=150～225 取b=250mmL4: h=(1/12～1/8)3600=300～450 取h=400mmb=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)400=133～200 取b=250mmL5: h=(1/12～1/8)2400=200～300 取h=400mmb=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)400=133～200 取b=250mmL6: h=(1/12～1/8)8000=667～1000 取h=700mmb=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)700=233～350 取b=300mm圖22 框架梁編號 梁的計算跨度框架梁的計算跨度以上柱形心為準，由于建筑軸線與柱軸線重合，故計算跨度如下：圖23 梁的計算跨度 柱高度底層柱 h=++=其他層 h=圖24 橫向框架計算簡圖及柱編號 荷載計算 屋面均布恒載二氈三油防水層 kN/ m2冷底子有熱瑪蹄脂 kN/ m220mm厚1：2水泥砂漿找平 20= kN/ m2100～140厚(2%坡度)膨脹珍珠巖 (+)7/2= kN/ m2100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/ m215mm厚紙筋石灰抹底 16= kN/ m2共計 kN/ m2屋面恒載標準值為：（52+）（2++）= kN 樓面均布恒載按樓面做法逐項計算25厚水泥砂漿找平 20= kN/ m2100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/ m215厚紙筋石灰抹灰 16= kN/ m2共計 kN/ m2樓面恒載標準值為：（52+）（2++）= kN 屋面均布活載計算重力荷載代表值時，僅考慮屋面雪荷載：（52+）（2++）= kN 樓面均布活荷載，走道、 kN/ m2，為計算方便， kN/ m2。單位面積外墻體重量為：= kN/ m2 單位面積外墻貼面重量為： kN/ m2單位面積內墻體重量為：= kN/ m2單位面積內墻貼面重量為（雙面抹面）：2= kN/ m2表22 墻體自重墻體每片面積（m2）片數(shù)重量（KN）底層縱墻外墻16外墻墻體外墻墻面4外墻墻體外墻墻面4外墻墻體外墻墻面2外墻墻體外墻墻面內墻16內墻墻體內墻墻面2內墻墻體內墻墻面底層橫墻外墻4外墻墻體外墻墻面2外墻墻體外墻墻面內墻16內墻墻體內墻墻面外墻16外墻墻體外墻墻面續(xù)表22墻體每片面積（㎡）片數(shù)重量（kN）其他層縱墻外墻4外墻墻體外墻墻面4外墻墻體外墻墻面2外墻墻體外墻墻面內墻16內墻墻體內墻墻面2內墻墻體內墻墻面2內墻墻體內墻墻面1內墻墻體內墻墻面其他層橫墻外墻4外墻墻體外墻墻面2外墻墻體外墻墻面內墻16內墻墻體內墻墻面 荷載總匯頂層重力荷載代表值包括屋面恒載+50%屋面雪載+縱橫梁自重+半層柱自重+半層墻體自重。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架取=（為梁的截面慣性矩）。 橫向框架柱的側移剛度D值柱線剛度列于表25，橫向框架柱側移剛度D值計算見表26。表24 橫向剛度計算表25 柱線剛度柱號截面（m2）柱高度（m）慣性矩線剛度（m4）（kN橫向框架頂點位移計算見表27。對一般層，這種分布基本符合實際?？紤]了結構周期和場地的影響。圖26 橫向框架各層水平地震作用和地震剪力 橫向框架抗震變形驗算詳見表29。地震作用下框架梁柱彎矩，梁端剪力及柱軸力分別見表21圖27，圖28。（a）恒載示意 （b）活載示意圖210 框架豎向荷載示意 用彎矩分配法計算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。表213固端彎矩計算層數(shù)簡圖邊跨框架梁頂層底層中間跨框架梁頂層底層將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。 圖211 半框架梁柱線剛度示意表215各桿端分配系數(shù)層號節(jié)點C各桿端分配系數(shù)節(jié)點D各桿端分配系數(shù)頂層C9C8D9D8C9D9D9C9D9E9標準層C8C9C8C7D8D9D8D7C8D8D8C8D8E8底層C1C2C1C0D1D2D1D0C1D1D1C1D1E1遠端固定，傳遞系數(shù)為1/2；恒荷載作用下，框架的彎矩分配計算見圖212，框架的彎矩圖見圖213；活荷載作用下，框架的彎矩分配計算見圖214，框架的彎矩圖見圖215；豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內力重分布，調幅后，恒荷載及活荷載彎矩見圖213，圖215中括號內數(shù)值。由圖215查得梁上均布荷載為：第八層：= 集中荷載 第九層：=由圖215查得：八層梁端彎矩： =m）九層梁端彎矩： =m）括號內為調幅的數(shù)值。圖216 框架梁內力組合圖 圖217 調幅前后剪力值變化圖中 、——重力荷載作用下梁端的彎矩； 、——水平地震作用下梁端的彎矩 、——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。③9MVMVMV跨中8MV26MV26MV跨中7MVMVMV跨中6MV續(xù)表2196MVMV跨中5MVMVMV跨中4MVMVMV跨中3MVMVMV跨中2M續(xù)表2192VM33VMV跨中1MVMVMV跨中注：表中恒載和活載的組合,梁端彎矩取調幅后的數(shù)值,剪力取調幅前的較大值。表中系數(shù)是考慮計算截面以上各層活載不總是同時滿布而對樓面均布活載的一個折減系數(shù)，稱為活載按樓層的折減系數(shù)，取值見表220。注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內力均應乘以后再與靜力組合的內力進行比較，挑選出最不利組合?；炷翉姸鹊燃墸?=，=）,縱筋為HRB335(=300N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。m〉M屬于第一類T型截面。m = m＞+=m=+= kN=+=考慮承載力抗震調整系數(shù)=== kN== kN表225 梁的斜截面強度計算截面支座C右支座D左支座D右設計剪力V