【正文】 本科生畢業(yè)論文 8 KN3515=62 +2 +)11+2(=N ，再擴(kuò)大 — 倍，則KN4 2 1 8=3 5 1 5=N ，即 23 mm28 063 9= 1042 18≥A ， bc=hc=530mm，綜合考慮取bc=hc=550mm。 板面荷載計(jì)算 一、屋面荷載 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 現(xiàn)澆 40厚細(xì)石混凝土 22 =㎡ 捷羅克防水層（厚 8mm） ㎡ 20 厚 1： 3水泥砂漿找平 20 =㎡ 膨脹珍珠巖砂漿找坡（平均厚 140mm） 14 =㎡ 100 厚鋼筋混凝土屋面板 25 =㎡ 10 厚紙漿石灰泥粉平 16 =㎡ V型輕鋼龍骨吊頂 ㎡ 合計(jì) ㎡ 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 按上人屋面，取 ㎡ 二、樓面荷載 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 水磨石地面（ 10mm 面層， 20mm 水泥砂漿打底） ㎡ 100 厚鋼筋混凝土屋面板 25 =㎡ 10 厚紙漿石灰泥粉平 16 =㎡ V型輕鋼龍骨吊頂 ㎡ 合計(jì) ㎡ 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 按“辦公樓”一欄取，取 ㎡ 2020屆本科生畢業(yè)論文 9 梁柱自重 橫向框架梁（ 750 350）： （ ） 25=縱向框架梁（ 750 350）： （ ） 25=次梁（ 700 300）： （ ） 25=框架柱（ 550 550）： 考慮柱 裝修重 頂層柱： 25＋ 4 =39KN 標(biāo)準(zhǔn)層柱： 25＋ 4 = 底層柱： 25＋ 4 = 門(mén)窗自重 門(mén)：除底層大門(mén)為玻璃門(mén)外，其余均為木門(mén)。 雨蓬 本建筑物雨蓬均采用鋼結(jié)構(gòu)雨蓬，向廠(chǎng)家統(tǒng)一訂購(gòu)，并按規(guī)定進(jìn)行 安裝。 m) c200 fbhM=α 2 α211γ 00 ??? y00s fhγM=A (mm2) 選配鋼筋 實(shí)配鋼筋面積 （ mm2） AB跨中 231 8＠ 200 251 B支座 327 8＠ 110 457 BC跨中 87 6＠ 200 141 C支座 216 8＠ 200 251 CD跨中 124 6＠ 200 141 D支 座 253 8＠ 200 251 DE跨中 127 6＠ 200 141 E支座 209 8＠ 200 251 EF跨中 70 6＠ 200 141 F支座 372 8＠ 110 457 EG跨中 266 8＠ 110 457 G支座 441 8＠ 110 457 GH跨中 170 8＠ 200 251 H支座 573 8＠ 85 592 HI跨中 392 8＠ 110 457 二、雙向板內(nèi)力計(jì)算（ A區(qū)格， B區(qū)格配筋同 A 區(qū)格 ） 恒荷載： gk=㎡ g= =㎡ 活荷載： qk=㎡ q= 2=㎡ 荷載組合： g+q=+=㎡ g+2q =+ =㎡ 2q = =㎡ 2020屆本科生畢業(yè)論文 11 計(jì)算彎矩時(shí)，考慮泊松比的影響，取 =υc A區(qū)格板： ==ll0201 跨中最 大彎矩可簡(jiǎn)化為當(dāng)內(nèi)支座固支時(shí)， g+2q 作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時(shí)2q177。39。139。 m) 正截面承載力計(jì)算 取板的截面有效高度 h0=10015=85mm 2020屆本科生畢業(yè)論文 13 表 33 樓面板正截面承載力計(jì)算 截面 M (KN39。239。 雙向板部分次梁承受的最大荷載 g+q=將梯形分布荷載化為等效的均布荷載： 1(=gE 2α2 1[=q)α3 2)(2 m/]) ( 3 ?? 將三角形分布荷載化為等效的均布荷載： m/ E ???? 屋面次梁的幾何尺寸和計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖 35 圖 35 屋面次梁的幾何尺寸和計(jì)算簡(jiǎn)圖 二、內(nèi)力計(jì)算 由于各跨跨距相差較大，次梁的彎矩用彈性理論中的彎矩分配法求得，其中各跨的計(jì)算跨度 l0為各跨軸線(xiàn)間的距離 lc 。 m) 40 87 130 164 164 0 V(KN) 126 36 36 132 132 155 155 172 103 截面承載力計(jì)算 1) 次梁跨中截面按 T形截面進(jìn)行計(jì)算，其翼緣寬度取兩者中的較小值（取最大跨軸線(xiàn)間距 計(jì)算） =3+=s+b=b=3 =3l=bn39。c39。 m 故屬于第一類(lèi) T形截面。 雙向板部分次梁承受的最大荷載 g+q=○ 3 ○ 4 軸間：將梯形分布荷載化為等效的均布荷載： 1(=gE 2α2 1[=q)α3 2)(2 m/=]) ( 3 ○ 5 ○ 6 軸間：將三角形分布荷載化為等效的均布荷載： m/=85=q85=q E 樓面次梁的幾何尺寸和計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖 37 圖 37 樓面次梁的幾何尺寸和計(jì)算簡(jiǎn)圖 二、內(nèi)力計(jì)算 由于各跨跨距相差較大，次梁的彎矩用彈性理 論中的彎矩分配法求得，其中各跨的計(jì)算跨度 l0為各跨軸線(xiàn)間的距離 lc。 m) 48 63 66 76 78 0 V(KN) 91 26 26 95 95 111 111 124 74 截面承載力計(jì)算 1) 次梁跨中截面按 T形截面進(jìn)行計(jì)算，其翼緣寬度取兩者中的較小值（取最大跨軸線(xiàn)間距 計(jì)算） =3+=s+b=b=3 =3l=bn39。c39。 m 故屬于第一類(lèi) T形截面。 = 300 665=219KN Vmax=124KN 則按構(gòu)造選配箍筋，選配 6＠ 250 。 m) (b)標(biāo)準(zhǔn)層計(jì)算單元 (單位： KN 活荷載作用下 KJ8受荷簡(jiǎn)圖 A B C D E 圖 313 活荷載作用下 KJ8 受荷簡(jiǎn)圖 (單位： KN) 2020屆本科生畢業(yè)論文 28 二、框架內(nèi)力計(jì)算 同恒荷載一樣，活荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算采用分層法， 具體計(jì)算過(guò)程如下： (a) 頂層計(jì)算單元 (單位： KN m) 2020屆本科生畢業(yè)論文 30 (b) 剪力圖和軸力圖 (單位： KN) 圖 315 活荷載作用下的 KJ8 內(nèi)力 2020屆本科生畢業(yè)論文 31 風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力計(jì)算 一、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 由于是現(xiàn)澆框架，而且每榀橫向框架的車(chē)移剛度基本相同，故各榀框架承受同樣的風(fēng)力。i hi12α=D ∑ 39。 2020屆本科生畢業(yè)論文 34 表 313 風(fēng)荷載作用下各柱反彎點(diǎn)高度 層數(shù) 第六層 (m=6,n=6,h=) 柱號(hào) K y0 1α y1 2α y2 3α y3 yh=(y0+y1+y2+y3)h (m) A6 1 0 0 B6 1 0 0 C6 1 0 0 D6 1 0 0 E6 1 0 0 層數(shù) 第五層 (m=6,n=5,h=) A5 1 0 0 1 0 B5 1 0 0 1 0 C5 1 0 0 1 0 D5 1 0 0 1 0 E5 1 0 0 1 0 層數(shù) 第四層 (m=6,n=4,h=) A4 1 0 1 0 1 0 B4 1 0 1 0 1 0 C4 1 0 1 0 1 0 D4 1 0 1 0 1 0 E4 1 0 1 0 1 0 層數(shù) 第三層 (m=6,n=3,h=) A3 1 0 1 0 1 0 B3 1 0 1 0 1 0 C3 1 0 1 0 1 0 D3 1 0 1 0 1 0 E3 1 0 1 0 1 0 層數(shù) 第二層 (m=6,n=2,h=) A2 1 0 1 0 0 B2 1 0 1 0 0 C2 1 0 1 0 0 D2 1 0 1 0 0 E2 1 0 1 0 0 層數(shù) 第一層 (m=6,n=1,h=) A1 1 0 0 B1 1 0 0 C1 1 0 0 D1 1 0 0 E1 1 0 0 2020屆本科生畢業(yè)論文 35 風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力 求出各柱剪力 Vi和該柱反彎點(diǎn)高度 yi后，則該柱下端彎矩為 Mi=Viyi,上端彎矩為Vi(hiyi),再利用節(jié)點(diǎn)平衡求出框架梁端彎矩，畫(huà)出左風(fēng)作用下的框架內(nèi)力圖，右風(fēng)作用下的框架內(nèi)力與左風(fēng)作用下的反號(hào)。 重力荷載代表值（取第 ○ 8 軸線(xiàn)的 KJ8 計(jì)算各層重力荷載代表值） 1) 頂層 重力荷載代表值 G6 活荷載：按上人屋面： = 雪載 : = 取大值： 恒荷載：屋面板自重： = 柱自重： 5 239 = 縱向框架梁自重： () 5= 橫向框架梁自重： ( )= 次梁自重： () 4= 窗洞： ( 2+ 2+)= ㎡ 窗自重： = 縱墻自重： 8 [ ( 4+ 3++)] = 橫墻自重： 8 (+)= 女兒墻自重： 8 2= G6=恒 + 活 =(++++++++)+ = 2) 第五層重力荷載代表值 G5 活荷載： = 恒荷載：樓面板自重： = 縱向框架梁自重： 橫向框架梁自重： 次梁自重： Σ = 2020屆本科生畢業(yè)論文 38 第六層下半層：窗洞： ( 2+ 2+)= ㎡ 窗自重： = 門(mén)洞： (+ 3) = ㎡ 門(mén)自重： = 墻體自重： 8 [ ( 4++ 3++ +)]= 柱自重： Σ = 第五層上半層：窗洞： ( 2+ 2+)= ㎡ 窗自重： = 門(mén)洞： (+ 3) = ㎡ 門(mén)自重： = 墻體自重： 8 [ ( 4+ 3+++ +)]= 柱自重： 5=78KN Σ = G6=恒 + 活 =（ ++） + = 3) 第四層重力荷載代表值 G4 活荷載： 恒荷載：（樓面板 +框架梁 +次梁）自重：Σ = 第五層下半層：窗洞： ㎡ 窗自重： = 門(mén)洞： (+ 3) = ㎡ 門(mén)自重： = 墻體自重： 8 [ ( 4+ 3+++ +)]= 柱自重： 78KN Σ = 第四層上半層：（門(mén) +窗 +墻體 +柱）自重： Σ = G4=恒 + 活 =（ ++） + = 4) 第三層重力荷載代表值 G3 G3=恒 + 活 =（ ++） + = 5) 第