【正文】 通風熱負 荷 飽和 90 生活熱負荷 ~0.3 飽和 0 煤質(zhì)資料 煙煤 III： Car=%,Har=%,Oar=%,Nar=%,Sar=%,Mar=%,Aar=%, Vdaf=%,Q,ar=23180kJ/kg. 水質(zhì)資料 總硬度 非碳酸鹽硬度 碳酸鹽硬度 mmol/L 總堿度 PH 值 溶解氧 mg/L 溶解固形物 480 mg/L 夏季最低水溫 （查當?shù)刭Y料） 20℃ 冬季最低水溫 （查當?shù)刭Y料） 5℃ 供水壓力 懸浮物及含油量極微，忽略不計。 應有較高的熱效率，并應使鍋爐的熱負荷、臺數(shù)和其 它性能均能有效地適應熱負荷變化的需要。 鍋爐臺數(shù)應根據(jù)熱負荷的高度、鍋爐的檢修和改建時總數(shù)不超過 7臺。 5 鍋爐類型的選擇 應能滿足供熱介質(zhì)參量的要求 （ 1）熱水鍋爐爐水溫的選擇由熱用戶所要求的供暖系統(tǒng)方式?jīng)Q定。采暖熱水交換器中的蒸汽由噴射器產(chǎn)生。 鑒于上述情況 ，本設計采用 2 臺 重慶鍋爐總廠 生產(chǎn)的 AⅢ 型蒸汽鍋爐，額定工作壓力： ，蒸汽出口溫度為 194℃，給水溫度 105℃，熱空氣溫度 180℃，排煙溫度 180℃，省煤器受熱面 2m ，哈爾濱糧庫鍋爐設計計算說明書 6 空預器受熱面 170 2m ，爐排有效面積 12 2m ，鍋爐效率 78%，外形尺寸10m 。(21 ??? 實際水蒸氣容積 OHV2 kgm/3 00 )139。 水處理方案的確定 蒸汽鍋爐對水質(zhì)的要求 根據(jù)《低壓鍋爐水質(zhì)標準》規(guī)定，對于工業(yè)蒸汽鍋爐水質(zhì)要求如下表： 表 41 工業(yè)蒸汽鍋爐水質(zhì)要求 項目 給水 鍋水 額定蒸汽壓力 /MPa ≤ ≤ ≤ ≤ ≤ ≤ 哈爾濱糧庫鍋爐設計計算說明書 12 懸浮物 /（ Lmg/ ） ≤ 5 ≤ 5 ≤ 5 — — — 總硬度 /（ Lmmol/ ） ≤ ≤ ≤ — — — 總堿度 /（ Lmmol/ ） 無過熱器 — — — 6～ 26 6～ 24 6～ 16 有過熱器 — — — — ≤ 14 ≤ 12 pH（ 25℃ ） ≥ 7 ≥ 7 ≥ 7 10 ～12 10 ～12 10 ～12 溶解氧 /( Lmg/ ) ≤ ≤ ≤ — — — 溶解固形物 /（ Lmg/ ） 無過熱器 — — — 4000 3500 3000 有過熱器 — — — — 3000 2500 ?23SO /( Lmg/ ) — — — — 10 ～30 10 ～30 ?34PO /( Lmg/ ) — — — — 10 ～30 10 ～30 相對堿度（溶解固形物 游離 NaOH） — — — — 含油量 /( Lmg/ ) ≤ 2 ≤ 2 ≤ 2 — — — 水質(zhì)處理方案的確定 本鍋爐原水的總硬度和含氧量均超過給水水質(zhì)要求，故需要進行軟化和除氧處理。本設計采用 20 ht/ 的蒸汽鍋爐，故采用鍋外水處理。固定床鈉離子交換方式可以分為順流再生和逆流再生兩種，相對于順流再生，逆流再生具有對原水硬度適應廣泛、出水質(zhì)量好、再生鹽耗低（ 20%）、水耗低（ 30~40%）的優(yōu)點，所以廣泛采用。 鈉離子交換軟化系統(tǒng)一般為單級和雙級。 鈉離子交換器計算 鈉離子交換器計見下表： 表 42 固定床逆流再生鈉離子交換器計算表 序號 名稱 符號 單位 計算公式 數(shù)值 附注 1 需用 軟化 水量 Q hm/3 已知 2 原水（進水）總硬度 0H Lmmol/ 已知 3 軟化 水（ 出水）硬度 1H Lmmol/ 已 知 水 質(zhì) 標 準)/( Lmmol? 4 離子交換劑 選定（ 001 7 強酸陽離子） 樹脂 5 軟化速度 v hm/ 查《鍋爐房實用設計手冊》表 525 20 6 交換 器截 面積 F 2m ?? vQF 7 交換 器同 時工作臺數(shù) n 臺 選定 1 8 交換 器選 用臺數(shù) 臺 1112 ???nn或 2 其中一臺備用 9 交換器直徑 ? m 選定 10 交換 器實 際 1F 2m 21 RF ?? 15 截面積 11 實際 軟化 速度 1v hm/ 11???? FnQv 12 樹脂 工作 交換容量 e 3/mmmol 查《鍋爐房實用設計手冊》表 526 900 13 交換層高度 1h m 根據(jù)產(chǎn)品資料 14 壓層高度 2h m 根據(jù)產(chǎn)品資料 15 交換 層樹 脂體積 V 3m 11 ?? ?? hFV 16 交換 層樹 脂總裝載量 G 臺/kg 1000 )(121? ????F hhG ? 720 ?? 17 每臺 交換 器工作 交換 容量 E 臺/mol ?? ?? VeE 720 18 軟化水產(chǎn)量 cQ 臺/3m 7200???? cc HHEQ ?cH 19 再生 置換 軟化水自耗量 cq 次） 臺? /(3m 查《鍋爐房實用設計手冊》表 526 20 軟化供水量 gQ 臺/3m ?? ?? ccg q 21 交換 器運 行延續(xù)時間 T h ???? nT g 2412～?T 22 再生 一次 耗鹽量 B 臺/kg ?? ?? EZB 72 Z 為 再生劑單耗 23 配置 再生 液耗水量 bQ 次）臺 ?/(t 1000710100010????? NayNabBCBQ 24 再生 用清 水 hQ 次） 臺? /(3m 查《鍋爐房實用 哈爾濱糧庫鍋爐設計計算說明書 16 總耗量 設計手冊》表 526 25 每臺 交換 器周期 總耗 水量 ?Q 臺/3m ??? ???? chg qQ 167 26 交換 器進 水小時 平均 流量 pQ hm/3 1671???? ?TQnQp 27 交換 器正 洗流速 zv hm/3 查《鍋爐房實用設計手冊》表 525 20 28 交換 器進 水小時 最大 流量 maxQ hm/3 )()( 11m ax? ?????? FvvnQ z 選用的固定床逆流再生鈉離子換熱器規(guī)格性能如下： 表 43 固定床逆流再生鈉離子換熱器規(guī)格性能表 型號 規(guī)格 設計 最大出 力)/( 3 hm 工作壓力（ MPa） 工作溫度（ ℃ ） 工作濾速)/( hm 交換劑高度)(mm 交換劑型號 過濾面積 最大外形尺寸 凈重)(kg LNN800/8 Φ 800 8 35 25 1700 001 ?7 1012 ?4834 270 軟化水箱的體積計算及選型 根據(jù)水處理的設計出力、運行方式及考慮到本設計有再生備用軟化設備，故軟化水箱的有效容積為 3050min 的軟化水消耗量，取 50min。 鹽液池分為稀鹽池和濃鹽池各一個，稀鹽池的有效容積至少能滿足最大一臺鈉離子交換器再生用的鹽液體積（室溫下約 23~26oC）。 除氧方式的 選擇及計算 （ 1）除氧方式的選擇 本設計是蒸汽鍋爐房，有蒸汽汽源，決定采用熱力除氧，選用噴霧式全補水熱力除氧器。 ②適當降低除氧器的噴淋密度；增加除氧器的設備高度。 ③除氧水箱的布置高度，應使鍋爐給水泵有足夠的灌注頭，即除氧水箱的布置高度應根據(jù)所選擇的給水泵性能（汽蝕余量）經(jīng)計算確定。 （ 3）除氧器耗汽量的計算 熱力除氧器耗汽量 gD （單位為 hkg/ ） fg Dii iiGD ???? )( )( 212 （ 43） 式中 G 待除氧最大水量（ hkg/ ）； 1i 除氧器進口水 焓（ kgkJ/ ）； 2i 除氧器出口水焓（ kgkJ/ ）； i 進入除氧器蒸汽的焓（ kgkJ/ ）； fD 排氣中蒸汽的耗失量（設有排汽冷卻器時為耗汽量的 5%～ 10%，不設排汽冷卻器時不超過耗汽量的1%～ 2%）（ hkg/ ）。Kv 膨脹器壓力下的蒸汽 比容， kgm/3 ； R 排 污 器 單 位 容 積 允 許 極 限 強 度 ， 取 為 800 ～1000 )/( 33 hmm ? ； KD 每千克排污水汽化量： xr iiD kBK ?? ? kgkg/ （ 45） 其中 Bi 汽包壓力下的飽和水焓， kgkJ/ ； ? 汽包到膨脹器間的管道散熱損失系數(shù)，取為 ； ki 膨脹器壓力下的飽和水焓， kgkJ/ ； x 膨脹器的蒸汽干度，取為 ～ ； r 膨脹器壓力下的汽化潛熱， kgkJ/ ； 對于本設計： hkgD LP /2 8 0 0%722 0 0 0 0 ???? kgkJiB /? （汽包壓力 ） kgkJik /? （膨脹器壓力 ） kgmvK /39。裝有 3 臺或以上給水泵時，當容量最大 1 臺給水泵停止運行時，其余能并列運行的給水泵的總?cè)萘坎粦∮谒羞\行鍋爐最大流量的 120%； 哈爾濱糧庫鍋爐設計計算說明書 22 給水泵的型號 給水泵的流量為鍋爐最大出水量，取 40 hm/3 ，給水泵揚程按下式計算： )20~10(10 ?? PH OmH2 （ 47） 式中 P 鍋筒工作壓力， OmH2 。 除氧水泵的型號 除氧水泵的流量為待除氧最大水量，取 25 hm/3 ，水泵揚程按下式計算： PPHH ???? 1 OmH2 （ 48） 式中 H 除氧水泵和除氧器的高差， OmH2 ； p? 除氧水泵到除氧器的沿程損失， OmH2 ； p 除氧器的工作壓力， OmH2 。 經(jīng)計算鹽液泵的流量為 hm/3 。在本設計中，通風采用鼓風機和送風機配合運行，鼓風機用于風道與燃燒設備的阻力，引風機用于克服鍋爐本體煙道、煙囪及除塵器的阻力。 H、應盡量采用地上煙道，水平煙道應避免逆坡，接至煙囪的水平總管的向上坡度一般采用 3%以上； I、熱風管和煙管的結(jié)構(gòu)應考慮膨脹的補償。 故 hmQg / 4 3 3 2 0 3???????? 根據(jù)送風量初選 G473N08D 風機，其規(guī)格為：風量 21100 hm/3 ，風壓為 2050 Pa ，功率 kw；電動機型號 Y180M4，功率 kw ，轉(zhuǎn)速1450 min/r 。 風管道當量直徑 mba abddl ?? ?????， （ 53） 27 冷風道摩擦阻力為 Pahm c l )30273/(2 ?? ??????? ， 熱風道摩擦阻力為 Pahm c r )1 5 02 7 3/(2 7 32 9 2 ?? ??????? （ 2）冷風風道的阻力計算 ①冷風流量的計算 計算冷風道阻力時，送風機吸入冷空氣流量按下式計算： 2 7 32 7 3)(0 lkkyllkjlk tVBV ?????? ??? hm/3 （ 54） 式中 lkt 冷空氣溫度，從鍋爐房內(nèi)吸入冷空氣時，可取 30℃； l? 爐膛出口處的過量空氣系數(shù)； l?? 爐膛的漏風系數(shù)； ky?? 空氣預熱器