【正文】 ）粉質(zhì)粘土 ，層厚 0～ ，承載力標準值 170?kf kPa； 4）粉質(zhì)粘土 ，層厚 ～ ，承載力標準值 200?kf kPa。 八 建設(shè)場地 附圖 11 注：畢業(yè)設(shè)計題目要求一人一題，題目自命。 地質(zhì)條件： 根據(jù)地質(zhì)勘察結(jié)果，場地地形平坦，廠區(qū)地基土層層面坡度均小于 10%地基土的物理力學性能差異不大，地基屬于均勻性地基。 框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖： 框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖 縱向框架組成的空間結(jié)構(gòu) 14 橫向框架組成的空間結(jié)構(gòu) 本方案中，需近似的按縱橫兩個方向的平面框架分別計算。 F按簡支狀態(tài)計算柱的負載面積。 fc 為混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，對 C30，查得 。mm ） AB跨、 BC、 CD跨 104 600 600 109 7200 1010 1010 1010 二、 縱梁線剛度 i b 的計算： 類別 Ec （ N/mm2） b h （ mm mm） I0 （ mm4） l （ mm） EcI0/l（ Nmm ） 15 4700 104 600 600 1010 1010 四、各層橫向側(cè)移剛度計算： (D值法 ) 底層 ①、 A A A A D D DD D8（ 9根） K= α c=(+K)/(2+K)= Di1=α c 12 ic/h2 17 = 12 1010/47002 =25112 ②、 A A A A D D DD9 （ 8根） K=α c=(+K)/(2+K)= Di2=α c 12 ic/h2 = 12 1010/47002 =23447 ③、 B C B C9 （ 4根） K=（ +） /= α c=(+K)/(2+K)= Di3=α c 12 ic/h2 = 12 1010/47002 =27055 ④、 B C B C C B CB C8 （ 9根） K=（ +） /= α c=(+K)/(2+K)= Di4=α c 12 ic/h2 = 12 1010/47002 =29552 ⑤、 B B C C6 （ 4根） K=（ +） /= α c=(+K)/(2+K)= 18 Di5=α c 12 ic/h2 = 12 1010/47002 =28165 ⑥、 B5 （ 1根） K=α c=(+K)/(2+K)= Di6=α c 12 ic/h2 = 12 1010/47002 =23378 ∑ D1=25112 9+23447 8+27055 4+29552 9+28165 4+23378 =923810 第二層： ①、 A A A A D D D DD8 （ 9根） K= 2/（ 2） = α c=K/(2+K)= Di1=α c 12 ic/h2 = 12 1010/36002 =17681 ②、 A A D D D D9 （ 6根） K= 2/（ 2） = α c=K/(2+K)= Di2=α c 12 ic/h2 19 = 12 1010/36002 =13778 ③、 A5 （ 1根） K=α c=（ +K） /(2+K)= Di3=α c 12 ic/h2 = 12 1010/83002 =5392 ④、 A A6 （ 2根） K=（ +） /（ *2） = α c=K/(2+K)= Di4=α c 12 ic/h2 = 12 1010/36002 =15730 ⑤、 B C B C9 （ 4根） K=（ +） 2/（ 2） = α c=K/(2+K)= Di5=α c 12 ic/h2 = 12 1010/36002 =22044 ⑥、 B B C C C B B C C8 （ 9根） 20 K=（ +） 2/（ 2） = α c=K/(2+K)= Di6=α c 12 ic/h2 =*12**1010/36002 =27556 ⑦、 B B6 （ 2根） K=（ 2++） /（ 2） = α c=K/(2+K)= Di7=α c 12 ic/h2 = 12 1010/36002 =26063 ⑧、 C C6 （ 2根） K=（ +） 2/（ 2） = α c=K/(2+K)= Di8=α c 12 ic/h2 = 12 1010/36002 =24456 ⑨、 B5 （ 1根） K= 2/（ 2） = α c=K/(2+K)= Di9=α c 12 ic/h2 = 12 1010/36002 =13663 21 ∑ D2=17681 9+13778 6+5392+15730 2+22044 4+27556 9+26063 2+24456 2+13663 =729530 第三層至第六層： ①、 A A A A A A A D D D D D8 （ 12根） Di1=17681 ②、 A A D D D D6 （ 6根） Di2=13778 ③、 B C B C9 （ 4根） Di3=22044 ④、 B B B B C C C B B B C C8 （ 12根） Di4=27556 ⑤、 C C6 （ 2根） Di5=24456 ∑ D36=17681 12+13778 6+22044 4+27556 12+24456 2 =762600 頂層： ①、 D D6 （ 2根） K= 2/（ 2） = α c=K/(2+K)= Di1=α c 12 ic/h2 = 12 1010/36002 =13778 22 ②、 C C6 （ 2根） K=（ 2+） /（ 2） = α c=K/(2+K)= Di2=α c 12 ic/h2 = 12 1010/36002 =19404 ∑ D 頂 =13778 2+19404 2=66364 由此可知，橫向框架梁的層間側(cè)移剛度為： 層次 1 2 3 4 5 頂 ∑ Di（ N/mm） 923810 729530 762600 762600 762600 66364 ∑ D1/∑ D2=923810/729530，故該框架為規(guī)則框架。 單跨體積：（ *） = 單跨重量： = 25 數(shù)量： 2 總重： 2= 廁所橫墻：墻厚 240mm，計算長度 72002400=4800mm，計算高度 3600120=3480mm。 第三層至第五層： 比較其與第三層的異同，只有 B④⑤、 B⑤⑥不同，可得 三到五重力荷載代表值為： G35=+（ ） = 屋面恒載、活載計算： 恒載： = 活載： = 雪載： = 由以上計算可知， 五 層重力荷載代表值 為 G6=G 恒 + G 活 =（ +882+） +++++ 30 +（ +） = 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù) 。 uT按以下公式計算： VGi=∑ Gk （△ u） i= VGi/∑ D ij uT=∑（△ u） k 注：∑ D ij 為第 i層的層間側(cè)移剛度。 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算過程見下表，其中第六層的 Gi為 G6和 Ge之和。m ） GiHi/∑ GjHj Fi（ KN） Vi（ KN） 6 5 35 4 3 2 1 ∑ 各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖： （具體數(shù)值見上表） 三、多遇水平地震作用下的位移驗算： 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△ u） i和頂點位移 u i分別按下列公式計算： （△ u） i = Vi/∑ D ij u i=∑（△ u） k 各層的層間彈性位移角θ e=（△ u） i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值 [θ e]1/550。 y y3為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。 m） M ui1（ KN m M r b=*（ +） = KN由 于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。 m M2=P2e2 =（ ） /2 = KN m M2=P2e2 42 =（ ） /2 = KN m 活載作用下柱的內(nèi)力計算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 43 （ 1）、對于第 5層， q2= = KN/m q2， = = KN/m P1=（ + ） = KN P2=（ + + ） = KN 集中力矩 M1=P1e1 = （ ） /2 = KN m （ 2）、對于第 25層， q2= = KN/m q2， = = KN/m 44 P1=（ + ） = KN P2=（ + + ） = KN 集中力矩 M1=P1e1 =*（ ） /2 = KN m 將計算結(jié)果匯總?cè)缦聝杀恚? 橫向框架恒載匯總表 層次 q1 （ KN/m） q1， （ KN/m） q2 （ KN/m） q2， （ KN/m） P1 （ KN） P2 （ KN） M1 （ KN m） 25 1 注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應于屋面雪荷載作用情況。 m） 46 MBC=q1， l22/12+5q2， l22/96 = +5 = （ KN A柱： N 頂 =+= KN 柱重： 25= KN 47 N 底 = N 頂 += KN B柱： N 頂 =++= KN 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層次 荷載引起的剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA=VB VB=VC N 頂 N 底 N 頂 N 底 5 4 3 2 1 活載作用下： 例：第 5層：荷載引起的剪力： AB跨： VA=VB= BC跨： VB=VC= A柱： N 頂 = N 底 =+= KN B柱