【正文】 動力部分設(shè)計首先，發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的擬定與計算：包括給水回?zé)岷统跸到y(tǒng)、補(bǔ)充水系統(tǒng)、汽輪機(jī)和鍋爐形式和參數(shù)的確定、回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù)的確定、加熱器組的計算、汽輪機(jī)汽耗量及各項(xiàng)流量的計算和熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的計算。大型電網(wǎng)中主力發(fā)電廠應(yīng)優(yōu)先選用大容量機(jī)組，最大機(jī)組容量宜取電力系統(tǒng)總?cè)萘康? % ~10 % ，國外取4% ~6％。我國超過25000MW容量的大電網(wǎng)有四個，都可裝600MW及以上的大機(jī)組，但由于大型發(fā)電廠的廠址很不容易選到，燃料運(yùn)輸量大，供水量多，灰渣排放多等因素給廠址的選擇帶來很大困難。其次，汽輪機(jī)部分輔助設(shè)備的選擇：包括給水泵的選擇、凝結(jié)水泵的選擇及循環(huán)水泵的選擇。s sketch with calculates: including and eliminates the oxygen system, the supplement aqueous system, the steam turbine and the boiler form and the parameter determination, the regenerative system parameter determination, the heater group39。s choice and circulating water pump39。本設(shè)計共分五章，第一章是本次設(shè)計的概述，第二章是原則性熱力系統(tǒng)的擬定和計算，第三章鍋爐燃燒系統(tǒng)的計算，第四章是鍋爐車間輔助設(shè)備的選擇和計算，第五章是汽機(jī)車間輔助設(shè)備的選擇和計算。由于文字的輸入時間比較倉促，更因本人經(jīng)驗(yàn)不足，水平有限，錯誤和不妥之處在所難免，敬請老師和讀者同學(xué)給予批評指正。二、本次設(shè)計涉及到的主要數(shù)據(jù)(一)汽輪機(jī)組的型式及基本參數(shù)1. 機(jī)組型式:國產(chǎn)N300—、沖動凝汽式汽輪機(jī)。聯(lián)接大電網(wǎng)間的主力電廠，可選擇800MW以上的機(jī)組。根據(jù)我國汽輪機(jī)現(xiàn)行規(guī)范，單機(jī)容量25MW供熱機(jī)組、50 MW以上凝汽式機(jī)組宜采用高參數(shù)，125~200MW凝汽式機(jī)組或供熱抽汽機(jī)組宜采用超高參數(shù)，300MW、600MW凝汽式機(jī)組宜采用亞臨界參數(shù)或超臨界參數(shù)。該工況的進(jìn)汽量是相對于汽輪機(jī)額定工況時的進(jìn)汽量，即汽輪機(jī)在額定進(jìn)汽參數(shù)、額定真空、無廠用抽汽、補(bǔ)水率為零時發(fā)出額定功率所需的汽耗量。大容量機(jī)組鍋爐的主要參數(shù)，如過熱器出口額定蒸汽壓力一般為汽輪機(jī)額定進(jìn)汽壓力的105 %，過熱器出口溫度一般比汽輪機(jī)額定進(jìn)汽溫度高3℃；冷段再熱蒸汽管道、再熱器、熱段再熱蒸汽管道額定工況下的壓力降宜分別為汽輪機(jī)額定工況高壓缸排汽壓力的1 .5% ~ %、5%、%~%；再熱器出口額定蒸汽溫度一般比汽輪機(jī)中壓缸額定進(jìn)汽溫度高3℃，主要是減少主蒸汽和再熱蒸汽的壓降和散熱損失，提高主蒸汽管道效率。鍋爐燃燒方式主要決定于燃料特性和鍋爐容量，有三種燃燒方式，即四角噴燃爐、“W”火焰爐和前后墻對稱燃燒RBC型爐。一、給水回?zé)岷统跸到y(tǒng)的擬定 給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)是組成原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對電廠的安全、經(jīng)濟(jì)和電廠的投資都有一定的影響。主凝結(jié)水和給水在各加熱器中的加熱溫度按“等溫升”分配。同時，疏水溫度高對水泵的運(yùn)行也不利，會使安全性降低。 (3)除氧器(4段抽汽)采用滑壓運(yùn)行，這不僅提高了機(jī)組設(shè)計工況下運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，還顯著提高了機(jī)組低負(fù)荷時的熱經(jīng)濟(jì)性，簡化熱力系統(tǒng)，降低投資，使汽機(jī)的抽汽點(diǎn)分配更合理，提高了機(jī)組的熱效率。三、鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定經(jīng)過化學(xué)除鹽處理的補(bǔ)充水品質(zhì)相當(dāng)高，從而使鍋爐的連續(xù)排污量大為減少，同時為了簡化系統(tǒng)，因此采用高壓Ⅰ級排污擴(kuò)容水系統(tǒng)。 5. 熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的計算(1)機(jī)組熱耗、熱耗率及絕對電耗率(2)鍋爐熱負(fù)荷和管道效率若不考慮再熱管道的能量損失，則 （3）全廠熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)全廠熱效率 全廠熱耗率 發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 kg/(kWh) 第三章 鍋爐燃燒系統(tǒng)的計算第一節(jié) 燃料性質(zhì)及鍋爐主要熱力參數(shù)（1） 設(shè)計煤種：平頂山煙煤 （2） 燃料特性參數(shù)（如表31）： 表31 煤種元素分析表煤種元素分析(%)低位發(fā)熱量(kJ/kg)揮發(fā)分水分Wad(%)可磨性系 數(shù)Kkm水分灰分碳?xì)溲醯蚱巾斏綗熋?2625 （3） 鍋爐主要技術(shù)參數(shù)： 鍋爐型式：HG—1025/ 型自然循環(huán)汽包爐 鍋爐基本參數(shù) 最大連續(xù)蒸發(fā)量：Db=1025t/h　　 過熱蒸汽出口參數(shù)：pb=，tb=540℃　　 再熱蒸汽出口參數(shù)：，trh=537℃ 汽包壓力：pst= MPa 鍋爐效率：92%（4） 鍋爐過量空氣系數(shù)及漏風(fēng)系數(shù) 爐膛出口過量空氣系數(shù)：= 爐膛漏風(fēng)系數(shù)： 空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)：= 制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)： 除塵器漏風(fēng)系數(shù)： 空氣預(yù)熱器至引風(fēng)機(jī)煙道的漏風(fēng)系數(shù)：一、鍋爐熱平衡校核 表32 鍋爐熱平衡校核計算表名稱符號單位公式結(jié)果燃料低發(fā)熱量kJ/kg表3122625預(yù)熱器出口空氣比值采用預(yù)熱器空氣進(jìn)口溫度表1756預(yù)熱器空氣進(jìn)口焓kJ/kg溫焓表冷風(fēng)溫度表1722冷風(fēng)焓kJ/kg溫焓表空氣爐外加熱量kJ/kg燃料物理熱kJ/kg不考慮燃料支配熱量kJ/kg排煙溫度表17155排煙焓kJ/kg溫焓表排煙熱損失=機(jī)械未完全燃燒熱損失采用化學(xué)未完全燃燒熱損失采用鍋爐機(jī)組散熱損失文獻(xiàn)灰渣物理熱損失忽略不計 續(xù)表總熱損失=++++鍋爐熱效率=熱效率相對誤差第二節(jié) 鍋爐燃燒計算（1）主要計算見參數(shù)（如表33） 表33 主要計算點(diǎn)參數(shù)過熱汽出口焓kJ/kg水蒸汽表3412給水焓kJ/kg水蒸汽表再熱汽出口焓kJ/kg水蒸汽表再熱汽進(jìn)口焓kJ/kg水蒸汽表過熱汽流量 t/h給定再熱汽流量 t/h給定（2）鍋爐每小時燃料消耗量式中 鍋爐蒸發(fā)量，t/h； 過熱蒸汽出口焓，kJ/kg； 給水焓,kJ/kg； 再熱蒸汽流量,kg/h； 再熱蒸汽出口焓,kJ/kg； 低位發(fā)熱量,kJ/kg； 鍋爐效率；（3）鍋爐計算燃料消耗量 t/h式中 機(jī)械未完全燃燒熱損失，％（4）理論空氣量的計算 （5）理論煙氣容積計算 Nm/kg 式中 所以 Nm/kg第四章 鍋爐車間輔助設(shè)備的選擇第1節(jié) 磨煤機(jī)選擇一、磨煤機(jī)選擇原則目前有關(guān)磨煤機(jī)的選擇大體是這樣的，對于煤質(zhì)較硬的無煙煤、貧煤以及雜質(zhì)較多的劣質(zhì)煤可以考慮采用筒式鋼球磨；對于可磨性系數(shù)，或灰份以及水分的煙煤和貧煤可以考慮采用中速磨煤機(jī)；對于多水分的褐煤，以及可磨性系數(shù)的煙煤可以考慮采用風(fēng)扇磨。角。彈簧緊力靠作用在上壓盤的液壓缸加壓系統(tǒng)來實(shí)現(xiàn)。不合格的煤粉被分離出來飛落回到磨環(huán)內(nèi)重磨。 (2) 由于輥?zhàn)油庑瓮钩鼋谇驙睿绕鹌奖P磨和碗式磨的錐形輥?zhàn)?，磨損均勻性得到了改善。 (5)碾磨壓力通過彈簧和三根拉緊鋼絲繩直接傳遞到基礎(chǔ)上，可以在輕型機(jī)殼的條件下對碾磨部件施加高壓。計算如下： 式中 ——實(shí)驗(yàn)室測得可磨性系數(shù)，??； ——水分修正系數(shù)； ——原煤粒度的修正系數(shù)。 所以 至此由式（41）計算得： t/h 因此，本設(shè)計所選磨環(huán)滾道直徑為3361mm的MPS中速磨，出力滿足要求。 三 、送風(fēng)機(jī)壓頭計算式中 ——冷空氣溫度,=22℃； ——當(dāng)?shù)卮髿鈮?=735 mmHg； ——壓頭儲備系數(shù),取=110%； ——風(fēng)道總阻力,=3200； ——出廠條件下的流體溫度,=20℃。大容量鍋爐的離心式送風(fēng)機(jī)可配用雙速電動機(jī)或其它可靠的調(diào)速方式。則 三、 引風(fēng)機(jī)的壓頭計算式中 ——壓力儲備系數(shù),取=； ——煙道總阻力,=2500Pa； ——排煙溫度，155； ——理論排煙溫度，200； ——當(dāng)?shù)卮髿鈮?，取b=735 mmHg。1. 給水泵壓力的計算 入口壓力 MPa 出口壓頭 MPa2. 壓力校核 根據(jù)給水泵入口壓力查熱力性質(zhì)表,利用差值法求得　　　　　　　　　　　　　　　　所以 MPa 3. 揚(yáng)程計算 揚(yáng)程 m 理論揚(yáng)程 m (裕量范圍為10%~15%,此處取10%)4. 容積流量 因?yàn)? kg/h 所以 m/h 則理論體積流量 m/h (裕量為5%~10%,此處取10%) 每臺容積流量 m/h 根據(jù)給水泵的容積流量和揚(yáng)程選擇合適的給水泵。（2） 有凝結(jié)水除鹽裝置時,凝結(jié)水泵和凝結(jié)水升壓泵的揚(yáng)程參考以上原則，并計入除鹽設(shè)備的阻力。 則 每臺循環(huán)水泵的壓頭H0取為110mH2O，共有2臺凝結(jié)水泵。二、全面性熱力系統(tǒng)內(nèi)容說明(一)主蒸汽管道及再熱蒸汽管道旁路系統(tǒng)根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計技術(shù)規(guī)程》，主蒸汽系統(tǒng)按下列原則選擇： (1)對裝有高壓凝汽式機(jī)組的發(fā)電廠可采用單元制式母管制系統(tǒng)； (2)對裝有中間再熱凝汽式或中間再熱供熱式機(jī)組的發(fā)電廠應(yīng)采用單元制系統(tǒng)。(4)為防止兩根蒸汽管溫度偏差太大，一般在靠近主汽門處的兩根蒸汽管之間裝聯(lián)絡(luò)管。為了保證安全，汽輪機(jī)必須配備靈敏度高和可靠性大的調(diào)節(jié)系統(tǒng)，并且增設(shè)必要的旁路系統(tǒng)。 (1)型式：采用三級旁路系統(tǒng)。為便于啟停時暖管，安裝時應(yīng)使旁路盡可能靠近汽輪機(jī)。因此保證鍋爐給水的可靠性顯得更為重要。三、給水回?zé)嵯到y(tǒng) 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)包括：抽汽管路系統(tǒng)、高加給水管路系統(tǒng)、主凝結(jié)管道系統(tǒng)除氧器及給水箱管道系統(tǒng)、補(bǔ)水管道系統(tǒng)、疏水箱管道系統(tǒng)、鍋爐排污擴(kuò)容器管道系統(tǒng)、軸封管道系統(tǒng)、真空及空氣管道系統(tǒng)、低位水箱管道系統(tǒng)。但是當(dāng)?shù)图庸芟敌孤r，機(jī)組有進(jìn)水的危險，此時必須停機(jī)處理。同時為了防止高加故障時壓力升高，在汽側(cè)裝有安全閥。逆止閥的作用是防止凝結(jié)水倒流入凝汽器中。 為了防止低加故障時造成凝結(jié)水中斷，因此各臺低加都設(shè)有備用旁路系統(tǒng)。 高壓加熱器的疏水接到除氧器上方。 除氧器還裝有高位放水保護(hù)裝置，當(dāng)水位高出極限值時，通過電動截門將水放到疏水箱。 鍋爐排污利用系統(tǒng)由連續(xù)排污擴(kuò)容器、定期排污擴(kuò)容器及連接管道閥們附件等組成。如果汽封壓力過低將要影響真空，如果汽封壓力過高，將使油中進(jìn)水。 各凝汽器的空氣管路及主蒸汽管路都設(shè)有真空閥，其作用是在汽輪機(jī)事故停機(jī)或緊急停機(jī)情況停機(jī)時迅速破壞凝汽器真空，保證安全。由前面的輔助設(shè)備選擇可知，采用一臺疏水箱和一臺疏水泵、疏水?dāng)U容器，可將高溫高壓的疏水、溢水和放水引進(jìn)降低壓力擴(kuò)容，分離的蒸汽排空；水則流入疏水箱，由疏水箱將水用疏水泵定期或不定期地送至除氧器。疏水箱和低位水箱都裝有高水位放水