【正文】 情況下承擔(dān)低負(fù)荷時(shí)水循環(huán)的安全；超臨界參數(shù)只能采用強(qiáng)制循環(huán)直流爐。對(duì)大型引進(jìn)機(jī)組汽輪機(jī)最大進(jìn)汽量是指汽輪機(jī)進(jìn)汽壓力超過(guò)5%，調(diào)節(jié)汽門全開工況時(shí)的進(jìn)汽量（如不允許超壓5 %，則為調(diào)節(jié)汽門全開工況時(shí)的進(jìn)汽量）。容量大的電力系統(tǒng)，應(yīng)選用高效率的300MW、600MW及600MW以上的機(jī)組。為了設(shè)計(jì)的更直觀，系統(tǒng)更明確，有些章節(jié)還配備了許多表格和簡(jiǎn)圖。s choice, condenser pump39。本次設(shè)計(jì)是一次完全的火電廠動(dòng)力部分設(shè)計(jì)首先，發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的擬定與計(jì)算：包括給水回?zé)岷统跸到y(tǒng)、補(bǔ)充水系統(tǒng)、汽輪機(jī)和鍋爐形式和參數(shù)的確定、回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù)的確定、加熱器組的計(jì)算、汽輪機(jī)汽耗量及各項(xiàng)流量的計(jì)算和熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的計(jì)算。我國(guó)超過(guò)25000MW容量的大電網(wǎng)有四個(gè)，都可裝600MW及以上的大機(jī)組，但由于大型發(fā)電廠的廠址很不容易選到，燃料運(yùn)輸量大，供水量多，灰渣排放多等因素給廠址的選擇帶來(lái)很大困難。s sketch with calculates: including and eliminates the oxygen system, the supplement aqueous system, the steam turbine and the boiler form and the parameter determination, the regenerative system parameter determination, the heater group39。本設(shè)計(jì)共分五章，第一章是本次設(shè)計(jì)的概述，第二章是原則性熱力系統(tǒng)的擬定和計(jì)算，第三章鍋爐燃燒系統(tǒng)的計(jì)算，第四章是鍋爐車間輔助設(shè)備的選擇和計(jì)算，第五章是汽機(jī)車間輔助設(shè)備的選擇和計(jì)算。二、本次設(shè)計(jì)涉及到的主要數(shù)據(jù)(一)汽輪機(jī)組的型式及基本參數(shù)1. 機(jī)組型式:國(guó)產(chǎn)N300—、沖動(dòng)凝汽式汽輪機(jī)。根據(jù)我國(guó)汽輪機(jī)現(xiàn)行規(guī)范，單機(jī)容量25MW供熱機(jī)組、50 MW以上凝汽式機(jī)組宜采用高參數(shù)，125~200MW凝汽式機(jī)組或供熱抽汽機(jī)組宜采用超高參數(shù)，300MW、600MW凝汽式機(jī)組宜采用亞臨界參數(shù)或超臨界參數(shù)。大容量機(jī)組鍋爐的主要參數(shù)，如過(guò)熱器出口額定蒸汽壓力一般為汽輪機(jī)額定進(jìn)汽壓力的105 %，過(guò)熱器出口溫度一般比汽輪機(jī)額定進(jìn)汽溫度高3℃；冷段再熱蒸汽管道、再熱器、熱段再熱蒸汽管道額定工況下的壓力降宜分別為汽輪機(jī)額定工況高壓缸排汽壓力的1 .5% ~ %、5%、%~%；再熱器出口額定蒸汽溫度一般比汽輪機(jī)中壓缸額定進(jìn)汽溫度高3℃，主要是減少主蒸汽和再熱蒸汽的壓降和散熱損失，提高主蒸汽管道效率。一、給水回?zé)岷统跸到y(tǒng)的擬定 給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)是組成原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對(duì)電廠的安全、經(jīng)濟(jì)和電廠的投資都有一定的影響。同時(shí)，疏水溫度高對(duì)水泵的運(yùn)行也不利，會(huì)使安全性降低。三、鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定經(jīng)過(guò)化學(xué)除鹽處理的補(bǔ)充水品質(zhì)相當(dāng)高，從而使鍋爐的連續(xù)排污量大為減少，同時(shí)為了簡(jiǎn)化系統(tǒng)，因此采用高壓Ⅰ級(jí)排污擴(kuò)容水系統(tǒng)。角。不合格的煤粉被分離出來(lái)飛落回到磨環(huán)內(nèi)重磨。 (5)碾磨壓力通過(guò)彈簧和三根拉緊鋼絲繩直接傳遞到基礎(chǔ)上，可以在輕型機(jī)殼的條件下對(duì)碾磨部件施加高壓。 所以 至此由式（41）計(jì)算得： t/h 因此，本設(shè)計(jì)所選磨環(huán)滾道直徑為3361mm的MPS中速磨，出力滿足要求。大容量鍋爐的離心式送風(fēng)機(jī)可配用雙速電動(dòng)機(jī)或其它可靠的調(diào)速方式。1. 給水泵壓力的計(jì)算 入口壓力 MPa 出口壓頭 MPa2. 壓力校核 根據(jù)給水泵入口壓力查熱力性質(zhì)表,利用差值法求得　　　　　　　　　　　　　　　　所以 MPa 3. 揚(yáng)程計(jì)算 揚(yáng)程 m 理論揚(yáng)程 m (裕量范圍為10%~15%,此處取10%)4. 容積流量 因?yàn)? kg/h 所以 m/h 則理論體積流量 m/h (裕量為5%~10%,此處取10%) 每臺(tái)容積流量 m/h 根據(jù)給水泵的容積流量和揚(yáng)程選擇合適的給水泵。 則 每臺(tái)循環(huán)水泵的壓頭H0取為110mH2O，共有2臺(tái)凝結(jié)水泵。(4)為防止兩根蒸汽管溫度偏差太大，一般在靠近主汽門處的兩根蒸汽管之間裝聯(lián)絡(luò)管。 (1)型式：采用三級(jí)旁路系統(tǒng)。因此保證鍋爐給水的可靠性顯得更為重要。但是當(dāng)?shù)图庸芟敌孤r(shí)，機(jī)組有進(jìn)水的危險(xiǎn)，此時(shí)必須停機(jī)處理。逆止閥的作用是防止凝結(jié)水倒流入凝汽器中。 高壓加熱器的疏水接到除氧器上方。 鍋爐排污利用系統(tǒng)由連續(xù)排污擴(kuò)容器、定期排污擴(kuò)容器及連接管道閥們附件等組成。 各凝汽器的空氣管路及主蒸汽管路都設(shè)有真空閥，其作用是在汽輪機(jī)事故停機(jī)或緊急停機(jī)情況停機(jī)時(shí)迅速破壞凝汽器真空，保證安全。疏水箱和低位水箱都裝有高水位放水裝置，當(dāng)水位高過(guò)極限時(shí)通過(guò)永封將水放出至工業(yè)排水管，而低位水箱是將溢流水排入地溝。 最后，感謝各位老師在本次設(shè)計(jì)中對(duì)我的指點(diǎn)和糾正，以及同學(xué)們的齊心協(xié)力！致 謝本文是在衛(wèi)運(yùn)鋼老師的指導(dǎo)和糾正下完成的，老師嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度，兢兢業(yè)業(yè)的敬業(yè)精神給我留下了深刻的印象。k8231659251333804266610079961100120013001400150016001700180019002000RO22458271729773239350337694036430545744884H2O1925213223442559277930023229345836903926N21544169718532009216623252484264428242965K1595175319142076223924032567273228993066VRO239924906V39。k56485411491030Iy37135018。N28376106911147612261130511384114635I39。并且，他讓我們對(duì)以前許多不明白的地方得到了更深層次的理解。 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)題目是“300MW機(jī)組燃煤電廠凝氣式汽輪發(fā)電機(jī)組基本熱力計(jì)算和主要?jiǎng)恿υO(shè)備的選擇”。 疏水系統(tǒng)主要由疏水器、疏水?dāng)U容器、疏水泵、低位水箱、低位水泵、閥門及管道附件組成。 汽輪機(jī)的軸端汽封漏汽供汽及回汽管路和設(shè)備組成了軸封管道系統(tǒng)。除氧器的給水箱有三根降水管與給水泵連接，給水箱下部裝有疏放水母管。若不合格，將凝結(jié)水放水管放掉，待水質(zhì)合格后，關(guān)閉放水門，開啟去凝汽器的閥門。 高加的水側(cè)是在給水泵的全壓力下工作的。同時(shí)為保證高轉(zhuǎn)速的主給水泵不發(fā)生汽蝕，在主給水泵前另設(shè)低轉(zhuǎn)速的前置泵。同時(shí)可回收工質(zhì)與熱量，降低噪音等。 (2)特點(diǎn) ：采用合理的再熱壓力可使總經(jīng)濟(jì)性相對(duì)提高3%5%。第六章 全面性熱力系統(tǒng)擬定說(shuō)明 發(fā)電廠的全面性熱力系統(tǒng)是以規(guī)定的符號(hào)表明全廠主輔熱力設(shè)備，包括運(yùn)行的和備用的，以及按照電能生產(chǎn)過(guò)程連接這些熱力設(shè)備的汽水管道和附件整體系統(tǒng)圖。 （2）最大凝結(jié)水量應(yīng)為下列各項(xiàng)之和： a 汽輪機(jī)最大進(jìn)汽工況時(shí)的凝汽量； b 進(jìn)入凝汽器的疏水量； c 當(dāng)?shù)蛪杭訜崞魇杷脽o(wú)備用時(shí),可能進(jìn)入的凝汽器的事故放水量。二 、引風(fēng)機(jī)入口實(shí)際煙氣量實(shí)際煙氣容積 式中 ——理論空氣量 ； ——理論煙氣容積 ； ——爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)。 (2)送風(fēng)機(jī)的風(fēng)量的富裕量（5％~10%）取8%，壓頭的富裕量（10％~15%）取12%。因此，本設(shè)計(jì)選擇6臺(tái)，其中一臺(tái)備用。該型磨煤機(jī)與其他類型中速磨相比，其主要優(yōu)點(diǎn)是： (1) 由于輥?zhàn)油庑瓮钩鼋谇驙?，其滾動(dòng)阻力較??；由于輥?zhàn)映叽绱螅剂线M(jìn)入輥下的條件也較好。電動(dòng)機(jī)通過(guò)減速器帶動(dòng)磨環(huán)轉(zhuǎn)動(dòng)，磨環(huán)又帶動(dòng)磨輥沿自身的軸轉(zhuǎn)動(dòng)。第二節(jié) 原則性熱力系統(tǒng)的基本熱力計(jì)算一、計(jì)算主要參數(shù)（參照第一節(jié)）二、計(jì)算中選用的其他參數(shù)1. 小汽水流量 鍋爐連續(xù)排污量：Dbl= （——鍋爐蒸發(fā)量） 全廠汽水損失：Dl= 過(guò)熱蒸汽減溫水量：=2. 其它有關(guān)數(shù)據(jù) 機(jī)組的機(jī)電效率： 回?zé)峒訜崞餍剩? 擴(kuò)容器效率： 化學(xué)補(bǔ)充水溫：=20℃ 排污冷卻器端差：8℃ 給水泵組給水焓升kJ/kg，凝結(jié)水泵的焓升kJ/kg 過(guò)熱蒸汽，再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)參數(shù)（如表21）表2—1過(guò)熱蒸汽，再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)參數(shù)汽水參數(shù)單位鍋爐過(guò)熱器(出口)汽輪機(jī)高壓缸(入口)再熱器鍋爐汽包排污水連續(xù)排污擴(kuò)容器入口出口壓力MPa溫度℃540537537蒸汽焓kJ/kg3412水焓kJ/kg再熱蒸汽焓kJ/kg三、原則性熱力系統(tǒng)圖(如圖21)圖21 300MW機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)圖四、機(jī)組各計(jì)算點(diǎn)參數(shù)（如表22）表22 項(xiàng) 目單位各 計(jì) 算 點(diǎn)H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8SGC回 熱抽汽抽汽壓力pMPa 飽和　 抽汽溫度t℃437233146 抽汽焓值hkJ/kg303329322716抽汽壓損△p%55555555加熱器壓力p’ MPap′壓力下的飽和水溫度℃p′壓力下的飽和水焓kJ/kg 452抽汽放熱q=hhskJ/kg水側(cè)加熱器出口水焓hwjkJ/kg加熱器進(jìn)口水焓hwj+1kJ/kg 給水焓升kJ/kg 97 五、汽輪機(jī)各段抽汽的熱力過(guò)程線圖2—2 汽輪機(jī)各段抽汽熱力過(guò)程線六、原則性熱力系統(tǒng)基本熱力計(jì)算1. 全廠的物質(zhì)平衡汽輪機(jī)總耗汽量 （=，參見(jiàn)第一章）則 鍋爐蒸發(fā)量 則 即 鍋爐連續(xù)排污量 則 鍋爐給水量（此工況應(yīng)扣去過(guò)熱器減溫水量）即 擴(kuò)容器蒸汽份額為取擴(kuò)容效率 則 擴(kuò)容后排污水份額 化學(xué)補(bǔ)充水量 即 排污冷卻器的計(jì)算 補(bǔ)充水溫，排污冷卻器端差為8℃，則 由排污冷卻器熱平衡式（如圖23） 所以 kJ/kg