【正文】 情況下承擔(dān)低負荷時水循環(huán)的安全；超臨界參數(shù)只能采用強制循環(huán)直流爐。對大型引進機組汽輪機最大進汽量是指汽輪機進汽壓力超過5%，調(diào)節(jié)汽門全開工況時的進汽量（如不允許超壓5 %，則為調(diào)節(jié)汽門全開工況時的進汽量）。容量大的電力系統(tǒng)，應(yīng)選用高效率的300MW、600MW及600MW以上的機組。為了設(shè)計的更直觀，系統(tǒng)更明確，有些章節(jié)還配備了許多表格和簡圖。s choice, condenser pump39。本次設(shè)計是一次完全的火電廠動力部分設(shè)計首先，發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的擬定與計算：包括給水回?zé)岷统跸到y(tǒng)、補充水系統(tǒng)、汽輪機和鍋爐形式和參數(shù)的確定、回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù)的確定、加熱器組的計算、汽輪機汽耗量及各項流量的計算和熱經(jīng)濟指標的計算。我國超過25000MW容量的大電網(wǎng)有四個，都可裝600MW及以上的大機組，但由于大型發(fā)電廠的廠址很不容易選到，燃料運輸量大，供水量多，灰渣排放多等因素給廠址的選擇帶來很大困難。s sketch with calculates: including and eliminates the oxygen system, the supplement aqueous system, the steam turbine and the boiler form and the parameter determination, the regenerative system parameter determination, the heater group39。本設(shè)計共分五章，第一章是本次設(shè)計的概述，第二章是原則性熱力系統(tǒng)的擬定和計算，第三章鍋爐燃燒系統(tǒng)的計算，第四章是鍋爐車間輔助設(shè)備的選擇和計算，第五章是汽機車間輔助設(shè)備的選擇和計算。二、本次設(shè)計涉及到的主要數(shù)據(jù)(一)汽輪機組的型式及基本參數(shù)1. 機組型式:國產(chǎn)N300—、沖動凝汽式汽輪機。根據(jù)我國汽輪機現(xiàn)行規(guī)范，單機容量25MW供熱機組、50 MW以上凝汽式機組宜采用高參數(shù)，125~200MW凝汽式機組或供熱抽汽機組宜采用超高參數(shù)，300MW、600MW凝汽式機組宜采用亞臨界參數(shù)或超臨界參數(shù)。大容量機組鍋爐的主要參數(shù)，如過熱器出口額定蒸汽壓力一般為汽輪機額定進汽壓力的105 %，過熱器出口溫度一般比汽輪機額定進汽溫度高3℃；冷段再熱蒸汽管道、再熱器、熱段再熱蒸汽管道額定工況下的壓力降宜分別為汽輪機額定工況高壓缸排汽壓力的1 .5% ~ %、5%、%~%；再熱器出口額定蒸汽溫度一般比汽輪機中壓缸額定進汽溫度高3℃，主要是減少主蒸汽和再熱蒸汽的壓降和散熱損失，提高主蒸汽管道效率。一、給水回?zé)岷统跸到y(tǒng)的擬定 給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)是組成原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對電廠的安全、經(jīng)濟和電廠的投資都有一定的影響。同時，疏水溫度高對水泵的運行也不利，會使安全性降低。三、鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定經(jīng)過化學(xué)除鹽處理的補充水品質(zhì)相當高，從而使鍋爐的連續(xù)排污量大為減少，同時為了簡化系統(tǒng)，因此采用高壓Ⅰ級排污擴容水系統(tǒng)。角。不合格的煤粉被分離出來飛落回到磨環(huán)內(nèi)重磨。 (5)碾磨壓力通過彈簧和三根拉緊鋼絲繩直接傳遞到基礎(chǔ)上，可以在輕型機殼的條件下對碾磨部件施加高壓。 所以 至此由式（41）計算得： t/h 因此，本設(shè)計所選磨環(huán)滾道直徑為3361mm的MPS中速磨，出力滿足要求。大容量鍋爐的離心式送風(fēng)機可配用雙速電動機或其它可靠的調(diào)速方式。1. 給水泵壓力的計算 入口壓力 MPa 出口壓頭 MPa2. 壓力校核 根據(jù)給水泵入口壓力查熱力性質(zhì)表,利用差值法求得　　　　　　　　　　　　　　　　所以 MPa 3. 揚程計算 揚程 m 理論揚程 m (裕量范圍為10%~15%,此處取10%)4. 容積流量 因為 kg/h 所以 m/h 則理論體積流量 m/h (裕量為5%~10%,此處取10%) 每臺容積流量 m/h 根據(jù)給水泵的容積流量和揚程選擇合適的給水泵。 則 每臺循環(huán)水泵的壓頭H0取為110mH2O，共有2臺凝結(jié)水泵。(4)為防止兩根蒸汽管溫度偏差太大，一般在靠近主汽門處的兩根蒸汽管之間裝聯(lián)絡(luò)管。 (1)型式：采用三級旁路系統(tǒng)。因此保證鍋爐給水的可靠性顯得更為重要。但是當?shù)图庸芟敌孤r，機組有進水的危險，此時必須停機處理。逆止閥的作用是防止凝結(jié)水倒流入凝汽器中。 高壓加熱器的疏水接到除氧器上方。 鍋爐排污利用系統(tǒng)由連續(xù)排污擴容器、定期排污擴容器及連接管道閥們附件等組成。 各凝汽器的空氣管路及主蒸汽管路都設(shè)有真空閥，其作用是在汽輪機事故停機或緊急停機情況停機時迅速破壞凝汽器真空，保證安全。疏水箱和低位水箱都裝有高水位放水裝置，當水位高過極限時通過永封將水放出至工業(yè)排水管，而低位水箱是將溢流水排入地溝。 最后，感謝各位老師在本次設(shè)計中對我的指點和糾正，以及同學(xué)們的齊心協(xié)力！致 謝本文是在衛(wèi)運鋼老師的指導(dǎo)和糾正下完成的，老師嚴謹?shù)闹螌W(xué)態(tài)度，兢兢業(yè)業(yè)的敬業(yè)精神給我留下了深刻的印象。k8231659251333804266610079961100120013001400150016001700180019002000RO22458271729773239350337694036430545744884H2O1925213223442559277930023229345836903926N21544169718532009216623252484264428242965K1595175319142076223924032567273228993066VRO239924906V39。k56485411491030Iy37135018。N28376106911147612261130511384114635I39。并且，他讓我們對以前許多不明白的地方得到了更深層次的理解。 本次畢業(yè)設(shè)計題目是“300MW機組燃煤電廠凝氣式汽輪發(fā)電機組基本熱力計算和主要動力設(shè)備的選擇”。 疏水系統(tǒng)主要由疏水器、疏水擴容器、疏水泵、低位水箱、低位水泵、閥門及管道附件組成。 汽輪機的軸端汽封漏汽供汽及回汽管路和設(shè)備組成了軸封管道系統(tǒng)。除氧器的給水箱有三根降水管與給水泵連接，給水箱下部裝有疏放水母管。若不合格，將凝結(jié)水放水管放掉，待水質(zhì)合格后，關(guān)閉放水門，開啟去凝汽器的閥門。 高加的水側(cè)是在給水泵的全壓力下工作的。同時為保證高轉(zhuǎn)速的主給水泵不發(fā)生汽蝕，在主給水泵前另設(shè)低轉(zhuǎn)速的前置泵。同時可回收工質(zhì)與熱量，降低噪音等。 (2)特點 ：采用合理的再熱壓力可使總經(jīng)濟性相對提高3%5%。第六章 全面性熱力系統(tǒng)擬定說明 發(fā)電廠的全面性熱力系統(tǒng)是以規(guī)定的符號表明全廠主輔熱力設(shè)備，包括運行的和備用的，以及按照電能生產(chǎn)過程連接這些熱力設(shè)備的汽水管道和附件整體系統(tǒng)圖。 （2）最大凝結(jié)水量應(yīng)為下列各項之和： a 汽輪機最大進汽工況時的凝汽量； b 進入凝汽器的疏水量； c 當?shù)蛪杭訜崞魇杷脽o備用時,可能進入的凝汽器的事故放水量。二 、引風(fēng)機入口實際煙氣量實際煙氣容積 式中 ——理論空氣量 ； ——理論煙氣容積 ； ——爐膛出口過量空氣系數(shù)。 (2)送風(fēng)機的風(fēng)量的富裕量（5％~10%）取8%，壓頭的富裕量（10％~15%）取12%。因此，本設(shè)計選擇6臺，其中一臺備用。該型磨煤機與其他類型中速磨相比，其主要優(yōu)點是： (1) 由于輥子外形凸出近于球狀，其滾動阻力較??；由于輥子尺寸大，燃料進入輥下的條件也較好。電動機通過減速器帶動磨環(huán)轉(zhuǎn)動，磨環(huán)又帶動磨輥沿自身的軸轉(zhuǎn)動。第二節(jié) 原則性熱力系統(tǒng)的基本熱力計算一、計算主要參數(shù)（參照第一節(jié)）二、計算中選用的其他參數(shù)1. 小汽水流量 鍋爐連續(xù)排污量：Dbl= （——鍋爐蒸發(fā)量） 全廠汽水損失：Dl= 過熱蒸汽減溫水量：=2. 其它有關(guān)數(shù)據(jù) 機組的機電效率： 回?zé)峒訜崞餍剩? 擴容器效率： 化學(xué)補充水溫：=20℃ 排污冷卻器端差：8℃ 給水泵組給水焓升kJ/kg，凝結(jié)水泵的焓升kJ/kg 過熱蒸汽，再熱蒸汽及排污擴容器計算點參數(shù)（如表21）表2—1過熱蒸汽，再熱蒸汽及排污擴容器計算點參數(shù)汽水參數(shù)單位鍋爐過熱器(出口)汽輪機高壓缸(入口)再熱器鍋爐汽包排污水連續(xù)排污擴容器入口出口壓力MPa溫度℃540537537蒸汽焓kJ/kg3412水焓kJ/kg再熱蒸汽焓kJ/kg三、原則性熱力系統(tǒng)圖(如圖21)圖21 300MW機組原則性熱力系統(tǒng)圖四、機組各計算點參數(shù)（如表22）表22 項 目單位各 計 算 點H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8SGC回 熱抽汽抽汽壓力pMPa 飽和　 抽汽溫度t℃437233146 抽汽焓值hkJ/kg303329322716抽汽壓損△p%55555555加熱器壓力p’ MPap′壓力下的飽和水溫度℃p′壓力下的飽和水焓kJ/kg 452抽汽放熱q=hhskJ/kg水側(cè)加熱器出口水焓hwjkJ/kg加熱器進口水焓hwj+1kJ/kg 給水焓升kJ/kg 97 五、汽輪機各段抽汽的熱力過程線圖2—2 汽輪機各段抽汽熱力過程線六、原則性熱力系統(tǒng)基本熱力計算1. 全廠的物質(zhì)平衡汽輪機總耗汽量 （=，參見第一章）則 鍋爐蒸發(fā)量 則 即 鍋爐連續(xù)排污量 則 鍋爐給水量（此工況應(yīng)扣去過熱器減溫水量）即 擴容器蒸汽份額為取擴容效率 則 擴容后排污水份額 化學(xué)補充水量 即 排污冷卻器的計算 補充水溫，排污冷卻器端差為8℃，則 由排污冷卻器熱平衡式（如圖23） 所以 kJ/kg