【正文】 但多余和失去活力的酵母，如不經(jīng)綜合利用則隨廢水排出，酵母除含水 8085%外，其他組分是蛋白質(zhì)、脂肪、纖維、灰分和無機氮浸出物。廢水主要來源于浸米，洗米、糖化、發(fā)酵、洗瓶及罐裝等工序。 進水水量、水質(zhì)污水站的處理水量為 12022m3/d，其中壇裝基酒生產(chǎn)廢水（高濃度廢水）約 3500m3/d，洗瓶廢水（低濃度廢水）約 8500m3/d。，以延長設(shè)施的使用壽命。，各工藝參數(shù)的選擇略有富余。黃酒含有豐富的營養(yǎng)，含有 21 種氨基酸，其中包括有特中未知氨基酸，而人體自身不能合成必須依靠食物攝取 8 種必需氨其酸黃酒都具備，故被譽為“液體蛋糕” 。黃酒是我國的民族特產(chǎn)，也稱為米酒（ricewine） ，屬于釀造酒，在世界三大釀造酒（黃酒、葡萄酒和啤酒）中占有重要的一席?？梢哉f水污染嚴重和水資源的短缺已成為嚴重制約我國社會經(jīng)濟持續(xù)發(fā)展、危害生態(tài)環(huán)境、影響人民生活和身體健康的突出問題，迫切需要加以解決。t consider of longterm development. Each index of the original sewage is all very high, exceeds national standard seriously. The level of the discharge water after treatment demands to reach grade 1 national standard strictly. Because of large difference between high concentration wastewater and low concentration wastewater in material concentration, they will be handled separately, and then mixed together. This design employed the anoxiaoxidation method to reduce the anic pollutants of the wastewater., using UASB and UCT. Its process is: Rice wine wastewater (high) grilling – regulating ponds UASB Collecting tank UCT the second pond of auxiliary streaming. The design did a tight calculation on the establishment that involved in USAB and UCT process, it also has taken the budgetary on many terms into consideration. The whole process has the advantages of less investment, good effect of the treatment, simple process, covers little area, stable operation and less energy consumption.Key words： rice wine wastewater treatment。其流程為：黃酒廢水（高） → 格柵 →調(diào)節(jié)池→UASB→集水池→UCT→輔流式二沉池。原污水中dm/3 dm/3各項指標(biāo)均非常高，嚴重超出國家標(biāo)準(zhǔn)，故要求處理后的排放水要嚴格達到國家一級排放標(biāo)準(zhǔn)。i / 101摘 要本設(shè)計為某黃酒廢水處理設(shè)計,設(shè)計程度為初步設(shè)計。又因為高低濃度廢水的物質(zhì)濃度相差較大，且水量也有很大差異，故將高低濃度廢水分開處理，之后再混合。設(shè)計中對 UASB、UCT 工藝所涉及到的設(shè)施等進行了嚴密計算，在預(yù)算方面充分考慮到各方面可能涉及到的花費。 UASB processing。紡織，印染，造紙，食品等產(chǎn)業(yè)現(xiàn)在都日益壯大起來，這些工業(yè)廢水的排放給環(huán)境帶來的破壞，污染了河流土地等重要資源，所以為了保護我們賴以生存的環(huán)境，維護生態(tài)平衡而有不影響人類的正常發(fā)展，國家規(guī)定廢水要經(jīng)過處理，達標(biāo)后才可排放食品工業(yè)廢水是造成城市水體污染的重要來源之一，其中釀酒廢水（啤酒廢水，黃酒廢水，白酒廢水以及酒槽廢水等）給水體造成了巨大的污染傷害。釀酒技術(shù)獨樹一幟，成為東方釀造界的典型代表和楷模。黃酒在我國傳承了數(shù)代至今，其興盛之地在南方居多，而南方江浙一代水體污染較嚴重，故合理的處理黃酒廢水是非常重要的。，盡量減少建設(shè)投資,降低運行費用。，結(jié)合站區(qū)自然條件及外部物流方向，并盡可能使土石方平衡，減少土石方量，以節(jié)約基建投資，降低運行費用。項目 PhCODCr（mg/l）BOD5（mg/l）NH3N（mg/l）TP（mg/l）SS（mg/l）高濃度廢水7~8 13000 6500 65 18 450低濃度廢水8~9 1250 500 30 10 500 排放標(biāo)準(zhǔn)根據(jù)環(huán)保部門的要求，本污水處理廠需達到《污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB89781996）中表 4 中一級標(biāo)準(zhǔn)的要求后排放。 高濃度廢水浸米及洗米——廢水中的主要污染物為長鏈淀粉、短鏈淀粉、糊精、植物蛋白及可溶性糖類等，淀粉的沉淀性能較好，含量較多，先經(jīng)投藥沉淀，可以去除大部分的淀粉，但可溶性糖類不能去除，此項目廢水需要進行生化處理。； 低濃度廢水洗瓶水、殺菌水、地面沖洗水及流出的殘酒等，其排放量較大，COD 濃度為 8001000mg/L，約占總量的 70%80%，采用連續(xù)排放。這種方法在處理黃酒廢水時，在厭氧反應(yīng)中，放棄反應(yīng)時間長、控制條件要求高的甲烷發(fā)酵階段，將反應(yīng)控制在酸化階段，這樣較之全過程的厭氧反應(yīng)具有以下優(yōu)點：（1）由于反應(yīng)控制在水解、酸化階段反應(yīng)迅速，故水解池體積??；（2）不需要收集產(chǎn)生的沼氣，簡化了構(gòu)造，降低了造價，便于維護，易于放大；（3）對于污泥的降解功能完全和消化池一樣，產(chǎn)生的剩余污泥量少。酸化效果的好壞直接影響 SBR 反應(yīng)器的處理效果，有機物去 除主要集中在 SBR 反應(yīng)器中。調(diào)節(jié)池既有調(diào)節(jié)水質(zhì)、水量的作用，還由于廢水在池中的停留時間較長而有沉淀和厭氧發(fā)酵作用。該工藝處理效果好、操作簡單、穩(wěn)定性高。 生物接觸氧化法處理黃酒廢水：進水 → → → → → 接觸氧化池 二沉池 出水 污泥濃縮池 污泥脫水池 干污泥該工藝采用水解酸化作為生物接觸氧化的預(yù)處理，水解酸化菌通過新陳代謝將水中的固體物質(zhì)水解為溶解性物質(zhì)，將大分子有機物降解為小分子有機物。 機械格柵 調(diào)節(jié)池 水解池 一沉池12 / 101因此當(dāng)采用此工藝處理啤酒廢水時要遵循下列要求：①采用水解酸化作為預(yù)處理工序時應(yīng)考慮懸浮物去除措施。本處理工藝的關(guān)鍵設(shè)備是 UASB 反應(yīng)器。這無形中增加了電器。此處理工藝主要有以下特點：①實踐證明，采用 UASB 反應(yīng)器＋氧化溝工藝處理黃酒廢水是可行的，其運行結(jié)果表明 CODCr 總?cè)コ矢哌_ 95％以上。同時，由于大幅度減少了進入好氧處理階段的有機物量，因此降低了好氧處理階段的曝氣能耗和剩余污泥產(chǎn)量，從而使整個廢水處理過程的費用大幅度減少。沼氣的熱值約為 22 680kJ/m3，煤的熱值為 21 000 kJ/t 計算，則 1m3沼氣的熱值相當(dāng)于 1 kg 原煤，這樣可節(jié)煤約 4 t/d 左右，年收益約為 萬元。增加了從缺氧池到厭氧池的混合液回流，由缺氧池向厭氧池回流的混合液中含有較多的溶解性BOD，而硝酸鹽很少，為厭氧段內(nèi)所進行的有機物水解反應(yīng)提供了最優(yōu)的條件。其有實際的工程實例證明可達到處理效果。該工程于1997年7月驗收合格，至今運行正常。7～8月高溫季節(jié)一般停產(chǎn)。 (3) 廢水處理工藝流程為了提高廢水處理系統(tǒng)的處理效率，節(jié)約工程投資，減少能源消耗，降低運行成本，根據(jù)清污分流原則及實際生產(chǎn)可操作性，本方案對高濃度廢水和中低濃度廢水進行分流處理。廢水處理工藝流程見圖2。出水指標(biāo)：捧放量 150 t／d COD300 mg／L BODs150 mg／L SS＜200 mg／LpH 6～9占地面積：1．350平方米。 平均每噸廢水耗電：2．4千瓦 工程總投資：180萬元。 平均每噸廢水處理成本0．90元，每公斤COD處理成本0．137元。 19971119到19971121，兩個生產(chǎn)周期采樣三次。由于生產(chǎn)規(guī)模擴大，廢水排放量急劇加，廢水處理工程需要擴建。COD : 8000mg/ L 。 COD : 700mg/ L 。BOD ≤50mg/ L 。二沉池剩余污泥回流至UCT缺氧段。在實際運行過程中，當(dāng)進水中總凱氏氮TKN 與COD的比值高時，需要降低混合液的回流比以防止NO 3進入?yún)捬醭?，現(xiàn)在對于AA/O工藝以及它的改良工藝已經(jīng)趨于成熟，當(dāng)實用在工程上時，在操作運行方面會相對輕松，調(diào)試時間上也會縮短SBR工藝是序批式間歇活性污泥法，傳統(tǒng)的SBR工藝脫氮除磷效果并不好，但經(jīng)過改良后，其具有高效的脫氮除磷效果，改良后與傳統(tǒng)工藝相比它也有很多優(yōu)點如流程簡單，造價低等，但是它對控制條件與結(jié)構(gòu)選擇有相當(dāng)嚴格的標(biāo)準(zhǔn)，故而很難調(diào)試，而且對自動化程度也要求很高所以，在比較總工藝流程的復(fù)雜程度與調(diào)試，運行方面綜合考慮，還是選擇方案二，UASB+UCT工藝進行對本廠的黃酒廢水進行處理比較有利。此過程發(fā)生在集水池中，由集水池混合均勻高低濃度廢水。污水處理站的污水由一根半徑為 250mm 的管從生產(chǎn)車間直接接入格柵間。（2）柵條間隙數(shù)： (取 n=22) ????ehvQ?設(shè)計一組格柵。設(shè)計停留時間取 8h。其缺點是穿孔管容易堵塞，檢修也不太方便，影響使用。葉輪轉(zhuǎn)速為 740r/min。d。h反應(yīng)器表面積35 / 101 反應(yīng)器高度 H=V/A=3250/=，超高取 ，總高 H=采用 2 座方形的 UASB 反應(yīng)器，每池面積為 A1=A/2= m2取池子邊長為 L=，取 則實際橫截面積 A1== 實際表面水力負荷 q1=Q/A2=(2)設(shè)計參數(shù)每個池子的流量 Q1=(3) 設(shè)計計算查有關(guān)數(shù)據(jù)，對顆粒污泥來說，容積負荷大于 4m3/()時，每個進水口的負荷須大于 2m2， 即布水孔個數(shù) n 必須滿足 ， ??nL?????36 / 101即，取 n=64 個7421.???Ln 則 每個進水口負荷 ??UASB 的進水布置用枝狀分布，采用對稱布置得方式，個支管出水口向下，距池底 20cm，并位于服務(wù)面積的中心點。具體布置圖見下圖。 之間，使污泥不積聚，盡快落入反應(yīng)區(qū)內(nèi)；沉淀區(qū)斜面高度約為 ～；進入沉淀區(qū)前，沉淀槽底縫隙的流速≤2m/h；總沉淀水深應(yīng)≥；水力停留時間介于 ～2h；分離氣體的擋板與分離器壁重疊在 20mm 以上；以上條件如能滿足，則可達到良好的分離效果。?AQq（2）回流縫的設(shè)計設(shè)三相分離器的寬度為 ，上下三角行集氣罩斜面水平夾角為θ＝55176。hV/2/??設(shè)上三角形集氣罩回流縫的寬度 b3 = m ,則上三角形回流縫面積為：S2=b3L2n=10=上下三角形集氣罩之間回流逢中流速(V 2)可用下式計算40 / 10121SQV?式中：Q1——反應(yīng)器中廢水流量，m 3/h；S2——上三角形集氣罩回流逢之間面積，m 2。cos55176。s 。 出水設(shè)計設(shè)計原則（1）采用多槽出水堰與二沉池相同，在匯水槽上加三角堰（2）出水槽設(shè)于反應(yīng)器頂部，盡量是出水均勻（3）要避免出水堰過多堰上水頭低和安裝不平，形成的三角堰被漂浮物阻塞，堰上水頭大于 25mm，水位于齒 1/2 處.故采用鋸齒形出水渠，渠寬 ,高 ，每個反應(yīng)器設(shè)計 5 條出水渠， 90,尺寸為 60mm*60mm,每條出水槽單邊設(shè) 10 個三角堰,在匯如總槽處留 . 排泥系統(tǒng)設(shè)計①剩余污泥量：污泥產(chǎn)率以 Y= ????dtkgSYQWe /??????合 97%含水量的濕泥 ②排泥管：污泥濃度取 960kg/m3Q=1000每個 UASB 的污泥量為 Q’=247。C，反應(yīng)器的設(shè)計溫度為 35176。Cη－熱效率，可取為 所以 QH= 1 (35－ 15) ??此設(shè)計是黃酒廢水處理工藝,在生產(chǎn)黃酒廢水時,會產(chǎn)生大量的剩余蒸汽,可以通過交換機對 UASB 提供熱量.43 / 101出 水 槽 配 水 管UASB 構(gòu)造斷面示意圖 水封罐設(shè)計UASB 使用的沼氣總管取管徑為 200mm。葉輪轉(zhuǎn)速為 740r/min。故而選用輻流式沉淀池作為此設(shè)計的二沉池。每側(cè)流量： Q=集水槽中流速 v=54 / 101設(shè)集水槽寬 B=槽內(nèi)終點水深 h2： h2=Q/Vb=*= 取 槽內(nèi)起點水深 h1：