【正文】 阻抗 求C點(diǎn)和D點(diǎn)的運(yùn)算負(fù)荷，為 循環(huán)功率 驗(yàn)算C點(diǎn)為功率分點(diǎn)，可推算出E點(diǎn)為電壓最低點(diǎn)。 線路中電壓降落的縱分量和橫分量分別為 b點(diǎn)電壓為變壓器中電壓降落的縱，橫分量分別為 歸算到高壓側(cè)的c點(diǎn)電壓 變電所低壓母線c的實(shí)際電壓如果在上述計(jì)算中都不計(jì)電壓降落的橫分量，所得結(jié)果為 ， ， 與計(jì)及電壓降落橫分量的計(jì)算結(jié)果相比，誤差很小。作為節(jié)點(diǎn)負(fù)荷的一部分。母線A的實(shí)際運(yùn)行電壓為117kV，負(fù)荷功率：。試計(jì)算例27的輸電系統(tǒng)在電纜末端短路的短路電流（分別按元件標(biāo)幺參數(shù)的近似值和精確值計(jì)算）。取全系統(tǒng)的基準(zhǔn)功率。解 由型號(hào)知，各參數(shù)如下：例 26 三相三繞組降壓變壓器的型號(hào)為SFPSL120000/220，額定容量為120MVA/120MVA/60MVA，額定電壓為：220kV/121kV/11kV,， ，求變壓器歸算到220kV側(cè)的參數(shù)，并作出等值電路。 如果直接取這時(shí)，電阻誤差達(dá)15%，電抗誤差7%，%，誤差已較大。試計(jì)算該線路的形等值電路參數(shù)。變壓器T—3： 一次側(cè)額定電壓等于網(wǎng)絡(luò)額定電壓，二次側(cè)與負(fù)荷直接連接，其額定電壓應(yīng)高 于網(wǎng)絡(luò)額定電壓5％，因此T—3的額定電壓為。試求： （1）發(fā)電機(jī)，電動(dòng)機(jī)及變壓器高， 中，低壓繞組的額定電壓； （2）設(shè)變壓器T－1高壓側(cè)工作 于+%抽頭，中壓側(cè)工作于 +5%抽頭； T－2工作于額定 抽頭；T－3工作于－ % 抽頭時(shí)，各變壓器的實(shí)際變 比。試求：（1）發(fā)電機(jī)及各變壓器高低繞組的額定電壓；（2）各變壓器的額定變比；（3）設(shè)變壓器T－1工作于+5%抽頭，T－2,T－4工作于主抽頭，T－3工作于－%抽頭時(shí)，各變壓器的實(shí)際變比。解：(1) 總的原則：發(fā)電機(jī)的額定電壓比同電壓級(jí)網(wǎng)絡(luò)的額定電壓高5％；變壓器一次側(cè)額定電壓等于同電壓級(jí)網(wǎng)絡(luò)的額定電壓高，二次側(cè)額定電壓比同電壓級(jí)網(wǎng)絡(luò)的額定電壓高10％。 解 (1) 發(fā)電機(jī)：網(wǎng)絡(luò)無此電壓等級(jí)，此 電壓為發(fā)電機(jī)專用額定電 壓，故。 電動(dòng)機(jī)： 其額定電壓等于網(wǎng)絡(luò)額定電壓。 解 （1）精確計(jì)算。例2－4 330kV架空線路的參數(shù)為試分別計(jì)算長度為100，200，300，400和500線路的π型等值參數(shù)的近視值，修正值和精確值。解：（1）求各繞組的電阻同理可得：電阻計(jì)算如下： （2）求各繞組電抗電抗計(jì)算：變壓器阻抗參數(shù)：（3）求導(dǎo)納 － 例2—7 試計(jì)算2—15（a）所示輸電系統(tǒng)各元件電抗的標(biāo)幺值。為了使標(biāo)幺值參數(shù)的等值電路中不出現(xiàn)串聯(lián)的理想變壓器，選取相鄰段的基準(zhǔn)電壓比。解 按題給條件，各級(jí)基準(zhǔn)電壓應(yīng)為各元件電抗的標(biāo)幺值計(jì)算如下：計(jì)算公式： 精確計(jì)算： 近似計(jì)算： %，在工程計(jì)算中是允許的。當(dāng)變壓器取主軸時(shí)，求母線c的電壓。兩臺(tái)變壓器并聯(lián)運(yùn)行時(shí)，它們的等值電阻、電抗及勵(lì)磁功率分別為變壓器的勵(lì)磁功率也作為接于節(jié)點(diǎn)b的負(fù)荷，于是節(jié)點(diǎn)b的負(fù)荷節(jié)點(diǎn)c的功率即是負(fù)荷功率 這樣就得到圖所示的等值電路（2）計(jì)算母線A輸出的功率。 某一額定電壓為10kV的兩端供電網(wǎng)，如圖所示。進(jìn)一步可求得E點(diǎn)電壓 圖所示110kV閉式電網(wǎng)，A點(diǎn)為某發(fā)電廠的高壓母線，其運(yùn)行電壓為117kV。（3）計(jì)算閉式網(wǎng)絡(luò)的功率分布。 （4）計(jì)算電壓損耗。已知低壓母線電壓10kV，負(fù)荷功率為16+j12MVA，試求變壓器的功率分布和高壓側(cè)電壓。若取其假定正方向?yàn)轫槙r(shí)針方向，則可得 故循環(huán)功率為 （3）計(jì)算兩臺(tái)變壓器的實(shí)際功率分布。試求線路和變壓器全年的電能損耗。(3)，系統(tǒng)能夠承擔(dān)的負(fù)荷增量。若該電廠總負(fù)荷為500MW，負(fù)荷頻率調(diào)節(jié)響應(yīng)系數(shù)。(1) 若負(fù)荷波動(dòng)－10％，則三組發(fā)電機(jī)均要參與調(diào)節(jié)。發(fā)電機(jī)出力的變化，對(duì)1號(hào)發(fā)電機(jī)有對(duì)2號(hào)發(fā)電機(jī)有對(duì)3號(hào)發(fā)電機(jī)有[例45]將例44中3號(hào)機(jī)組得額定容量改為500MW，其余條件不變。 由（431）可得頻率變化增量 發(fā)電機(jī)出力的變化，對(duì)1號(hào)發(fā)電機(jī)有對(duì)2號(hào)發(fā)電機(jī)有對(duì)3號(hào)發(fā)電機(jī)有(2)3號(hào)機(jī)組出力增加50MW。設(shè)A系統(tǒng)負(fù)荷增加100MW，試計(jì)算下列情況的頻率變化增量和聯(lián)絡(luò)線上流過的交換功率。(4) A系統(tǒng)機(jī)組不參加一次調(diào)頻。(3) B系統(tǒng)機(jī)組不參加一次調(diào)頻；；。其中，A系統(tǒng)發(fā)電機(jī)組一次調(diào)頻增發(fā)；A系統(tǒng)負(fù)荷因頻率下降減少；B系統(tǒng)負(fù)荷因頻率下降減少。因這樣做既可保證頻率質(zhì)量，又不至過分加重聯(lián)絡(luò)線的負(fù)擔(dān)。(3) A，B兩系統(tǒng)機(jī)組都參加一次調(diào)頻，B系統(tǒng)有機(jī)組參加二次調(diào)頻，增發(fā)60MW。(2) A，B兩系統(tǒng)機(jī)組都參加一次調(diào)頻，A系統(tǒng)有機(jī)組參加二次調(diào)頻，增發(fā)60MW時(shí)；。聯(lián)絡(luò)線上流過的交換功率卻增加了B系統(tǒng)部分機(jī)組進(jìn)行二次調(diào)頻而增發(fā)的60MW。這種情況說明，由于B系統(tǒng)有一半機(jī)組不能參加調(diào)頻，頻率的偏移將增大，但也正由于有一半機(jī)組不能參加調(diào)頻，B系統(tǒng)所能供應(yīng)A系統(tǒng)，從而通過聯(lián)絡(luò)線傳輸?shù)慕粨Q功率有所減少。將用表示，便得由此可解出：和，都在限值以內(nèi)。(4)總負(fù)荷為600MW，即將和都用表示，便得進(jìn)一步可得，均在限值以內(nèi)。根據(jù)等微增率準(zhǔn)則，可以直接在圖上分配各廠的負(fù)荷功率。 火電廠容量為600MW，水電廠容量為450MW。若取，可算出繼續(xù)作迭代，將計(jì)算結(jié)果列于表43。試求三相電流的d，q，0軸分量。解：用標(biāo)幺值計(jì)算，額定滿載時(shí)V=，I=。試計(jì)算額定滿載情況下的。解：。將E1，E2兩條有源支路并聯(lián)E12=化簡后的網(wǎng)絡(luò)如圖641（d）所示。變壓器T1：125MVA，VS%=13。（2）網(wǎng)絡(luò)化簡，求各電源到短路點(diǎn)的轉(zhuǎn)移電抗利用網(wǎng)絡(luò)的對(duì)稱性可將等值電路化簡為圖644c的形式，即將G2，T2支路和G3，T3支路并聯(lián)。對(duì)于等值電源G123用汽輪發(fā)電機(jī)計(jì)算曲線數(shù)字表，對(duì)水電廠A用水輪發(fā)電機(jī)計(jì)算曲線數(shù)字表，采用線性差值得到的表結(jié)果為 系統(tǒng)提供的短路電流為（5）計(jì)算短路電流的有名值。變壓器T：30MVA，VS%=。系統(tǒng)用一個(gè)無限大功率電源代表，它到母線a的電抗標(biāo)幺值各元件的電抗標(biāo)幺值分別計(jì)算如下：線路L: 變壓器T：電抗器R：電纜C： 當(dāng)點(diǎn)短路時(shí)短路電流為當(dāng)點(diǎn)短路時(shí) 短路電流為對(duì)于第二種情況，無限大功率電流直接接于母線a，即Xs=0。試求點(diǎn)發(fā)生三相短路時(shí)的起始短