【正文】 1號(hào)發(fā)電機(jī)有對(duì)2號(hào)發(fā)電機(jī)有對(duì)3號(hào)發(fā)電機(jī)有[例45]將例44中3號(hào)機(jī)組得額定容量改為500MW，其余條件不變。試求線路和變壓器全年的電能損耗。（3）計(jì)算閉式網(wǎng)絡(luò)的功率分布。當(dāng)變壓器取主軸時(shí)，求母線c的電壓。例2－4 330kV架空線路的參數(shù)為試分別計(jì)算長(zhǎng)度為100，200，300，400和500線路的π型等值參數(shù)的近視值，修正值和精確值。解：(1) 總的原則：發(fā)電機(jī)的額定電壓比同電壓級(jí)網(wǎng)絡(luò)的額定電壓高5％；變壓器一次側(cè)額定電壓等于同電壓級(jí)網(wǎng)絡(luò)的額定電壓高，二次側(cè)額定電壓比同電壓級(jí)網(wǎng)絡(luò)的額定電壓高10％。試計(jì)算該線路的形等值電路參數(shù)。試計(jì)算例27的輸電系統(tǒng)在電纜末端短路的短路電流（分別按元件標(biāo)幺參數(shù)的近似值和精確值計(jì)算）。（線路參數(shù)LJ185：z=+；LJ70：z=+） 解 線路等值阻抗 求C點(diǎn)和D點(diǎn)的運(yùn)算負(fù)荷，為 循環(huán)功率 驗(yàn)算C點(diǎn)為功率分點(diǎn)，可推算出E點(diǎn)為電壓最低點(diǎn)。因?yàn)樽杩挂褮w算到低壓側(cè)，宜用低壓側(cè)的電壓求環(huán)路電勢(shì)。表4－1發(fā)電機(jī)號(hào)額定容量/MW原始發(fā)電功率/MW/(MW/Hz)1125100552125100503300300150解 本題采用有名值進(jìn)行計(jì)算。(3) B系統(tǒng)機(jī)組不參加一次調(diào)頻。(2) A，B兩系統(tǒng)機(jī)組都參加一次調(diào)頻，A系統(tǒng)有機(jī)組參加二次調(diào)頻，增發(fā)60MW。剩余的負(fù)荷功率300MW，應(yīng)在電廠2和3之間重新分配。(3)取，重作計(jì)算，求得相應(yīng)的日耗水量為這個(gè)數(shù)值比給定用水量小，的數(shù)值應(yīng)略為減少。如果按近似公式（672）計(jì)算，由相量圖628可知，＝同前面的精確計(jì)算結(jié)果相比較，電勢(shì)幅值相差甚小，相角誤差略大。解：（1）選SB=100MVA，VB= ，做等值網(wǎng)絡(luò)并計(jì)算其參數(shù)，所得結(jié)果計(jì)于圖644b。連接到變電所C母線的電力系統(tǒng)電抗是未知的，裝設(shè)在該處（115kV電壓級(jí)）的斷路器BK的額定切斷容量為2500MVA。例71 圖717（a）所示輸電系統(tǒng)，在點(diǎn)發(fā)生接地短路，試?yán)L出各序網(wǎng)絡(luò)，并計(jì)算電源的組合電勢(shì)和各序組合電抗、和。變壓器T1是Y/接法。為使變壓器不出現(xiàn)非標(biāo)準(zhǔn)變化，各段基準(zhǔn)電壓為各元件參數(shù)歸算后的標(biāo)幺值為運(yùn)行參數(shù)計(jì)算；；==（2）當(dāng)保持常數(shù)時(shí)，==取正號(hào)得。解：參數(shù)補(bǔ)充計(jì)算：由例81的計(jì)算已知：(a)(b)(c)（1）計(jì)算功角特性1）正常運(yùn)行時(shí)。由式（831）得由，即可解出穩(wěn)定極限對(duì)應(yīng)的功角。變壓器：T1 ，； T2 ，線路： 。單相接地短路基準(zhǔn)電流兩相短路兩相短路接地例73 就例72所示系統(tǒng)，試計(jì)算單相（a相）接地短路時(shí)，故障點(diǎn)處非故障相（b、c相）的電壓。（二） 逆著網(wǎng)絡(luò)變換的過(guò)程，計(jì)算電流分布系數(shù)和轉(zhuǎn)移阻抗，其步驟如下： 第1步 ，短路點(diǎn)的電流分布系數(shù) 電流分布系數(shù)相當(dāng)于電流，中的電流將按與阻抗成反比的原則分配到原來(lái)的兩條支路，于是可得 ，或第2步，將和也按同樣的原則分配到原來(lái)的支路，由此可得 電源點(diǎn)a的電流系數(shù)為第3步，各電源點(diǎn)的轉(zhuǎn)移阻抗為 ，第4步 ，短路電流為 ［補(bǔ)充例題2］ 網(wǎng)絡(luò)圖同上例，試通過(guò)網(wǎng)絡(luò)變換直接求出各電源點(diǎn)對(duì)短路點(diǎn)的轉(zhuǎn)移阻抗。解：選SB=100MVA，VB= ，先計(jì)算第一種情況。各元件型號(hào)及參數(shù)如下：水輪發(fā)電機(jī)G1：100MW，=，；汽輪發(fā)電機(jī)G2和G3每臺(tái)50MW，=，；水電廠A：375MW，；S為無(wú)窮大系統(tǒng)，X=0。解：例62中已算出和，因此根據(jù)向量圖622，可知電勢(shì)同機(jī)端電壓的相位差為[例64]同步發(fā)電機(jī)有如下的參數(shù)： 。系統(tǒng)的日負(fù)荷變化如下：0～8時(shí)，負(fù)荷為350MW； 8～18時(shí)，負(fù)荷為700MW； 18～24時(shí)，負(fù)荷為500MW。；。比較以上幾種情況，自然會(huì)提出，在一個(gè)龐大的電力系統(tǒng)中可采用分區(qū)調(diào)整，即局部的功率盈虧就地調(diào)整平衡的方案。兩系統(tǒng)的容量分別為1500MW和1000MW，各自的單位調(diào)節(jié)功率（分別以兩系統(tǒng)容量為基準(zhǔn)的標(biāo)么值）示于圖413。(2) 系統(tǒng)負(fù)荷增加5%后(3)，系統(tǒng)能夠承擔(dān)的負(fù)荷增量為或[例44]某發(fā)電廠裝有三臺(tái)發(fā)電機(jī)，參數(shù)見(jiàn)表41。變電所b高壓母線的實(shí)際電壓為 變比分別為和的兩臺(tái)變壓器并聯(lián)運(yùn)行，如圖所示，兩臺(tái)變壓器歸算到低壓側(cè)的電抗均為1Ω，其電阻和導(dǎo)納忽略不計(jì)。 線路中電壓降落的縱分量和橫分量分別為 b點(diǎn)電壓為變壓器中電壓降落的縱，橫分量分別為 歸算到高壓側(cè)的c點(diǎn)電壓 變電所低壓母線c的實(shí)際電壓如果在上述計(jì)算中都不計(jì)電壓降落的橫分量，所得結(jié)果為 ， ， 與計(jì)及電壓降落橫分量的計(jì)算結(jié)果相比，誤差很小。取全系統(tǒng)的基準(zhǔn)功率。變壓器T—3： 一次側(cè)額定電壓等于網(wǎng)絡(luò)額定電壓，二次側(cè)與負(fù)荷直接連接，其額定電壓應(yīng)高 于網(wǎng)絡(luò)額定電壓5％，因此T—3的額定電壓為。 解 (1) 發(fā)電機(jī)：網(wǎng)絡(luò)無(wú)此電壓等級(jí)，此 電壓為發(fā)電機(jī)專用額定電 壓，故。解：（1）求各繞組的電阻同理可得：電阻計(jì)算如下： （2）求各繞組電抗電抗計(jì)算：變壓器阻抗參數(shù)：（3）求導(dǎo)納 － 例2—7 試計(jì)算2—15（a）所示輸電系統(tǒng)各元件電抗的標(biāo)幺值。兩臺(tái)變壓器并聯(lián)運(yùn)行時(shí)，它們的等值電阻、電抗及勵(lì)磁功率分別為變壓器的勵(lì)磁功率也作為接于節(jié)點(diǎn)b的負(fù)荷，于是節(jié)點(diǎn)b的負(fù)荷節(jié)點(diǎn)c的功率即是負(fù)荷功率 這樣就得到圖所示的等值電路（2）計(jì)算母線A輸出的功率。 （4）計(jì)算電壓損耗。(3)，系統(tǒng)能夠承擔(dān)的負(fù)荷增量。 由（431）可得頻率變化增量 發(fā)電機(jī)出力的變化，對(duì)1號(hào)發(fā)電機(jī)有對(duì)2號(hào)發(fā)電機(jī)有對(duì)3號(hào)發(fā)電機(jī)有(2)3號(hào)機(jī)組出力增加50MW。其中，A系統(tǒng)發(fā)電機(jī)組一次調(diào)頻增發(fā)；A系統(tǒng)負(fù)荷因頻率下降減少；B系統(tǒng)負(fù)荷因頻率下降減少。聯(lián)絡(luò)線上流過(guò)的交換功率卻增加了B系統(tǒng)部分機(jī)組進(jìn)行二次調(diào)頻而增發(fā)的60MW。根據(jù)等微增率準(zhǔn)則，可以直接在圖上分配各廠的負(fù)荷功率。解：用標(biāo)幺值計(jì)算，額定滿載時(shí)V=，I=。將E1，E2兩條有源支路并聯(lián)E12=化簡(jiǎn)后的網(wǎng)絡(luò)如圖641（d）所示。變壓器T：30MVA，VS%=。解 （一）進(jìn)行網(wǎng)絡(luò)變換計(jì)算短路點(diǎn)的輸入阻抗Zff（阻抗矩陣的對(duì)角元素），步驟如下：第一步，將和組成的星形電路化成三角形電路，