【正文】 1號發(fā)電機有對2號發(fā)電機有對3號發(fā)電機有[例45]將例44中3號機組得額定容量改為500MW，其余條件不變。試求線路和變壓器全年的電能損耗。（3）計算閉式網(wǎng)絡(luò)的功率分布。當變壓器取主軸時，求母線c的電壓。例2－4 330kV架空線路的參數(shù)為試分別計算長度為100，200，300，400和500線路的π型等值參數(shù)的近視值，修正值和精確值。解：(1) 總的原則：發(fā)電機的額定電壓比同電壓級網(wǎng)絡(luò)的額定電壓高5％；變壓器一次側(cè)額定電壓等于同電壓級網(wǎng)絡(luò)的額定電壓高，二次側(cè)額定電壓比同電壓級網(wǎng)絡(luò)的額定電壓高10％。試計算該線路的形等值電路參數(shù)。試計算例27的輸電系統(tǒng)在電纜末端短路的短路電流（分別按元件標幺參數(shù)的近似值和精確值計算）。（線路參數(shù)LJ185：z=+；LJ70：z=+） 解 線路等值阻抗 求C點和D點的運算負荷，為 循環(huán)功率 驗算C點為功率分點，可推算出E點為電壓最低點。因為阻抗已歸算到低壓側(cè)，宜用低壓側(cè)的電壓求環(huán)路電勢。表4－1發(fā)電機號額定容量/MW原始發(fā)電功率/MW/(MW/Hz)1125100552125100503300300150解 本題采用有名值進行計算。(3) B系統(tǒng)機組不參加一次調(diào)頻。(2) A，B兩系統(tǒng)機組都參加一次調(diào)頻，A系統(tǒng)有機組參加二次調(diào)頻，增發(fā)60MW。剩余的負荷功率300MW，應(yīng)在電廠2和3之間重新分配。(3)取，重作計算，求得相應(yīng)的日耗水量為這個數(shù)值比給定用水量小，的數(shù)值應(yīng)略為減少。如果按近似公式（672）計算，由相量圖628可知，＝同前面的精確計算結(jié)果相比較，電勢幅值相差甚小，相角誤差略大。解：（1）選SB=100MVA，VB= ，做等值網(wǎng)絡(luò)并計算其參數(shù)，所得結(jié)果計于圖644b。連接到變電所C母線的電力系統(tǒng)電抗是未知的，裝設(shè)在該處（115kV電壓級）的斷路器BK的額定切斷容量為2500MVA。例71 圖717（a）所示輸電系統(tǒng)，在點發(fā)生接地短路，試繪出各序網(wǎng)絡(luò)，并計算電源的組合電勢和各序組合電抗、和。變壓器T1是Y/接法。為使變壓器不出現(xiàn)非標準變化，各段基準電壓為各元件參數(shù)歸算后的標幺值為運行參數(shù)計算；；==（2）當保持常數(shù)時，==取正號得。解：參數(shù)補充計算：由例81的計算已知：(a)(b)(c)（1）計算功角特性1）正常運行時。由式（831）得由，即可解出穩(wěn)定極限對應(yīng)的功角。變壓器：T1 ，； T2 ，線路： 。單相接地短路基準電流兩相短路兩相短路接地例73 就例72所示系統(tǒng)，試計算單相（a相）接地短路時，故障點處非故障相（b、c相）的電壓。（二） 逆著網(wǎng)絡(luò)變換的過程，計算電流分布系數(shù)和轉(zhuǎn)移阻抗，其步驟如下： 第1步 ，短路點的電流分布系數(shù) 電流分布系數(shù)相當于電流，中的電流將按與阻抗成反比的原則分配到原來的兩條支路，于是可得 ，或第2步，將和也按同樣的原則分配到原來的支路，由此可得 電源點a的電流系數(shù)為第3步，各電源點的轉(zhuǎn)移阻抗為 ，第4步 ，短路電流為 ［補充例題2］ 網(wǎng)絡(luò)圖同上例，試通過網(wǎng)絡(luò)變換直接求出各電源點對短路點的轉(zhuǎn)移阻抗。解：選SB=100MVA，VB= ，先計算第一種情況。各元件型號及參數(shù)如下：水輪發(fā)電機G1：100MW，=，；汽輪發(fā)電機G2和G3每臺50MW，=，；水電廠A：375MW，；S為無窮大系統(tǒng)，X=0。解：例62中已算出和，因此根據(jù)向量圖622，可知電勢同機端電壓的相位差為[例64]同步發(fā)電機有如下的參數(shù)： 。系統(tǒng)的日負荷變化如下：0～8時，負荷為350MW； 8～18時，負荷為700MW； 18～24時，負荷為500MW。；。比較以上幾種情況，自然會提出，在一個龐大的電力系統(tǒng)中可采用分區(qū)調(diào)整，即局部的功率盈虧就地調(diào)整平衡的方案。兩系統(tǒng)的容量分別為1500MW和1000MW，各自的單位調(diào)節(jié)功率（分別以兩系統(tǒng)容量為基準的標么值）示于圖413。(2) 系統(tǒng)負荷增加5%后(3)，系統(tǒng)能夠承擔的負荷增量為或[例44]某發(fā)電廠裝有三臺發(fā)電機，參數(shù)見表41。變電所b高壓母線的實際電壓為 變比分別為和的兩臺變壓器并聯(lián)運行，如圖所示，兩臺變壓器歸算到低壓側(cè)的電抗均為1Ω，其電阻和導納忽略不計。 線路中電壓降落的縱分量和橫分量分別為 b點電壓為變壓器中電壓降落的縱，橫分量分別為 歸算到高壓側(cè)的c點電壓 變電所低壓母線c的實際電壓如果在上述計算中都不計電壓降落的橫分量，所得結(jié)果為 ， ， 與計及電壓降落橫分量的計算結(jié)果相比，誤差很小。取全系統(tǒng)的基準功率。變壓器T—3： 一次側(cè)額定電壓等于網(wǎng)絡(luò)額定電壓，二次側(cè)與負荷直接連接，其額定電壓應(yīng)高 于網(wǎng)絡(luò)額定電壓5％，因此T—3的額定電壓為。 解 (1) 發(fā)電機：網(wǎng)絡(luò)無此電壓等級，此 電壓為發(fā)電機專用額定電 壓，故。解：（1）求各繞組的電阻同理可得：電阻計算如下： （2）求各繞組電抗電抗計算：變壓器阻抗參數(shù)：（3）求導納 － 例2—7 試計算2—15（a）所示輸電系統(tǒng)各元件電抗的標幺值。兩臺變壓器并聯(lián)運行時，它們的等值電阻、電抗及勵磁功率分別為變壓器的勵磁功率也作為接于節(jié)點b的負荷，于是節(jié)點b的負荷節(jié)點c的功率即是負荷功率 這樣就得到圖所示的等值電路（2）計算母線A輸出的功率。 （4）計算電壓損耗。(3)，系統(tǒng)能夠承擔的負荷增量。 由（431）可得頻率變化增量 發(fā)電機出力的變化，對1號發(fā)電機有對2號發(fā)電機有對3號發(fā)電機有(2)3號機組出力增加50MW。其中，A系統(tǒng)發(fā)電機組一次調(diào)頻增發(fā)；A系統(tǒng)負荷因頻率下降減少；B系統(tǒng)負荷因頻率下降減少。聯(lián)絡(luò)線上流過的交換功率卻增加了B系統(tǒng)部分機組進行二次調(diào)頻而增發(fā)的60MW。根據(jù)等微增率準則，可以直接在圖上分配各廠的負荷功率。解：用標幺值計算，額定滿載時V=，I=。將E1，E2兩條有源支路并聯(lián)E12=化簡后的網(wǎng)絡(luò)如圖641（d）所示。變壓器T：30MVA，VS%=。解 （一）進行網(wǎng)絡(luò)變換計算短路點的輸入阻抗Zff（阻抗矩陣的對角元素），步驟如下：第一步，將和組成的星形電路化成三角形電路，