【正文】 電壓如果在上述計(jì)算中都不計(jì)電壓降落的橫分量，所得結(jié)果為 ， ， 與計(jì)及電壓降落橫分量的計(jì)算結(jié)果相比，誤差很小。 某一額定電壓為10kV的兩端供電網(wǎng)，如圖所示。線路、和導(dǎo)線型號均為LJ185，線路長度分別為10km，4km和3km，線路為2km長的LJ70導(dǎo)線；各負(fù)荷點(diǎn)負(fù)荷如圖所示。試求、時(shí)的初始功率分布，且找到電壓最低點(diǎn)。（線路參數(shù)LJ185：z=+；LJ70：z=+） 解 線路等值阻抗 求C點(diǎn)和D點(diǎn)的運(yùn)算負(fù)荷，為 循環(huán)功率 驗(yàn)算C點(diǎn)為功率分點(diǎn)，可推算出E點(diǎn)為電壓最低點(diǎn)。進(jìn)一步可求得E點(diǎn)電壓 圖所示110kV閉式電網(wǎng)，A點(diǎn)為某發(fā)電廠的高壓母線，其運(yùn)行電壓為117kV。網(wǎng)絡(luò)各組件參數(shù)為：線路Ⅰ、Ⅱ（每公里）：r0=，x0=，b0=106S線路Ⅲ（每公里）：r0=，x0=，b0=106S線路Ⅰ長度60km，線路Ⅱ長度50km，線路Ⅲ長度40km變電所b ，，變電所c ，， 負(fù)荷功率 ，試求電力網(wǎng)絡(luò)的功率分布及最大電壓損耗。 解 （1）計(jì)算網(wǎng)絡(luò)參數(shù)及制定等值電路。 線路Ⅰ： 線路Ⅱ： 線路Ⅱ： 變電所b： 變電所b： 等值電路如圖所示 （2）計(jì)算節(jié)點(diǎn)b和c的運(yùn)算負(fù)荷。（3）計(jì)算閉式網(wǎng)絡(luò)的功率分布?？梢姡?jì)算結(jié)果誤差很小，無需重算。取繼續(xù)進(jìn)行計(jì)算。 由此得到功率初分布，如圖所示。 （4）計(jì)算電壓損耗。 由于線路Ⅰ和Ⅲ的功率均流向節(jié)點(diǎn)b，故節(jié)點(diǎn)b為功率分點(diǎn)，且有功功率分點(diǎn)和無功功率分點(diǎn)都在b點(diǎn)，因此這點(diǎn)的電壓最低。為了計(jì)算線路Ⅰ的電壓損耗，要用A點(diǎn)的電壓和功率。變電所b高壓母線的實(shí)際電壓為 變比分別為和的兩臺變壓器并聯(lián)運(yùn)行，如圖所示，兩臺變壓器歸算到低壓側(cè)的電抗均為1Ω，其電阻和導(dǎo)納忽略不計(jì)。已知低壓母線電壓10kV，負(fù)荷功率為16+j12MVA，試求變壓器的功率分布和高壓側(cè)電壓。解 （1）假定兩臺變壓器變比相同，計(jì)算其功率分布。因兩臺變壓器電抗相等，故 （2）求循環(huán)功率。因?yàn)樽杩挂褮w算到低壓側(cè)，宜用低壓側(cè)的電壓求環(huán)路電勢。若取其假定正方向?yàn)轫槙r(shí)針方向，則可得 故循環(huán)功率為 （3）計(jì)算兩臺變壓器的實(shí)際功率分布。 （4）計(jì)算高壓側(cè)電壓。不計(jì)電壓降落的橫分量時(shí)，按變壓器T1計(jì)算可得高壓母線電壓為 按變壓器T2計(jì)算可得 計(jì)及電壓降落的橫分量，按T1和T2計(jì)算可分別得： ，（5）計(jì)及從高壓母線輸入變壓器T1和T2的功率 輸入高壓母線的總功率為 計(jì)算所得功率分布，如圖所示。3．6 如圖所示網(wǎng)絡(luò)，變電所低壓母線上的最大負(fù)荷為40MW。試求線路和變壓器全年的電能損耗。線路和變壓器的參數(shù)如下： 線路（每回）：r=, x=, 變壓器（每臺）:,解 最大負(fù)荷時(shí)變壓器的繞組功率損耗為 變壓器的鐵芯損耗為線路末端充電功率 等值電路中流過線路等值阻抗的功率為 線路上的有功功率損耗 已知，從表中查得，假定變壓器全年投入運(yùn)行，則變壓器全年的電能損耗 線路全年的電能損耗 輸電系統(tǒng)全年的總電能損耗 [例41]某電力系統(tǒng)中，與頻率無關(guān)的負(fù)荷占30%，與頻率一次方成正比的負(fù)荷占40%，與頻率二次方成正比的負(fù)荷占10%，與頻率三次方成正比的負(fù)荷占20%。求系統(tǒng)頻率由50Hz降到48Hz 和45Hz時(shí)，相應(yīng)負(fù)荷功率的變化百分值解 (1) 頻率降為48Hz時(shí)，系統(tǒng)的負(fù)荷為 負(fù)荷變化為 其百分值為 (2) 頻率降為45Hz時(shí)，系統(tǒng)的負(fù)荷為相應(yīng)地 [例42]某電力系統(tǒng)中，一半機(jī)組的容量已經(jīng)完全利用；占總?cè)萘?/4的火電廠尚有10%備用容量，；占總?cè)萘?/4的火電廠尚有20%備用容量，其單位調(diào)節(jié)功率為25；系統(tǒng)有功負(fù)荷的頻率調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù)。試求：(1) 系統(tǒng)的單位調(diào)節(jié)功率(2)負(fù)荷功率增加5%時(shí)的穩(wěn)態(tài)頻率f。(3)，系統(tǒng)能夠承擔(dān)的負(fù)荷增量。解 (1)計(jì)算系統(tǒng)的單位調(diào)節(jié)功率令系統(tǒng)中發(fā)電機(jī)的總額定容量等于1，利用公式（425）可算出全部發(fā)電機(jī)組的等值單位調(diào)節(jié)功率系統(tǒng)負(fù)荷功率系統(tǒng)備用系數(shù)于是(2) 系統(tǒng)負(fù)荷增加5%時(shí)的頻率偏移為 一次調(diào)整后的穩(wěn)態(tài)頻率為(3)，即，系統(tǒng)能夠承擔(dān)的負(fù)荷增量或[例43]同上例，但火電廠容量已全部利用，水電廠的備用容量已由20%降至10%。解 (1)計(jì)算系統(tǒng)的單位調(diào)節(jié)功率。(2) 系統(tǒng)負(fù)荷增加5%后(3)，系統(tǒng)能夠承擔(dān)的負(fù)荷增量為或[例44]某發(fā)電廠裝有三臺發(fā)電機(jī)，參數(shù)見表41。若該電廠總負(fù)荷為500MW，負(fù)荷頻率調(diào)節(jié)響應(yīng)系數(shù)。(1)若負(fù)荷波動－10％，求頻率變化增量和各發(fā)電機(jī)輸出功率。(2) 若負(fù)荷波動＋10％，求頻率變化增量和各發(fā)電機(jī)輸出功率（發(fā)電機(jī)不能過載）。表4－1發(fā)電機(jī)號額定容量/MW原始發(fā)電功率/MW/(MW/Hz)1125100552125100503300300150解 本題采用有名值進(jìn)行計(jì)算。(1) 若負(fù)荷波動－10％，則三組發(fā)電機(jī)均要參與調(diào)節(jié)?？傻茫?，f＝。發(fā)電機(jī)出力的變化，對1號發(fā)電機(jī)有對2號發(fā)電機(jī)有對3號發(fā)電機(jī)有(2) 若負(fù)荷波動+10％，由于3號發(fā)電機(jī)已經(jīng)滿載，因此，只有2號發(fā)電機(jī)參與調(diào)節(jié)。 可得，％，f＝() Hz =。發(fā)電機(jī)出力的變化，對1號發(fā)電機(jī)有對2號發(fā)電機(jī)有對3號發(fā)電機(jī)有[例45]將例44中3號機(jī)組得額定容量改為500MW，其余條件不變。3號機(jī)組設(shè)定為調(diào)頻機(jī)組；負(fù)荷波動＋10％，3號機(jī)組調(diào)頻器動作。(1)3號機(jī)組出力增加25MW； (2)3號機(jī)組出力增加50MW，試求對應(yīng)得頻率變化增量和各發(fā)電機(jī)輸出功率。解 系統(tǒng)單位調(diào)節(jié)功率與例44相同 (1)3號機(jī)組出力增加25MW。 由（431）可得頻率變化增量 發(fā)電機(jī)出力的變化，對1號發(fā)電機(jī)有對2號發(fā)電機(jī)有對3號發(fā)電機(jī)有(2)3號機(jī)組出力增加50MW。 由（431）可得頻率變化增量 發(fā)電機(jī)出力的變化，對1號發(fā)電機(jī)有 對2號發(fā)電機(jī)有 對3號發(fā)電機(jī)有[例46]兩系統(tǒng)由聯(lián)絡(luò)線聯(lián)結(jié)為互聯(lián)系統(tǒng)。正常運(yùn)行