【正文】 壓級網(wǎng)絡(luò)的額定電壓高5％；變壓器一次側(cè)額定電壓等于同電壓級網(wǎng)絡(luò)的額定電壓高，二次側(cè)額定電壓比同電壓級網(wǎng)絡(luò)的額定電壓高10％。 電動機： 其額定電壓等于網(wǎng)絡(luò)額定電壓。例2－4 330kV架空線路的參數(shù)為試分別計算長度為100，200，300，400和500線路的π型等值參數(shù)的近視值，修正值和精確值。為了使標幺值參數(shù)的等值電路中不出現(xiàn)串聯(lián)的理想變壓器，選取相鄰段的基準電壓比。當變壓器取主軸時，求母線c的電壓。 某一額定電壓為10kV的兩端供電網(wǎng)，如圖所示。（3）計算閉式網(wǎng)絡(luò)的功率分布。已知低壓母線電壓10kV，負荷功率為16+j12MVA，試求變壓器的功率分布和高壓側(cè)電壓。試求線路和變壓器全年的電能損耗。若該電廠總負荷為500MW，負荷頻率調(diào)節(jié)響應(yīng)系數(shù)。發(fā)電機出力的變化，對1號發(fā)電機有對2號發(fā)電機有對3號發(fā)電機有[例45]將例44中3號機組得額定容量改為500MW，其余條件不變。設(shè)A系統(tǒng)負荷增加100MW，試計算下列情況的頻率變化增量和聯(lián)絡(luò)線上流過的交換功率。(3) B系統(tǒng)機組不參加一次調(diào)頻；；。因這樣做既可保證頻率質(zhì)量，又不至過分加重聯(lián)絡(luò)線的負擔。(2) A，B兩系統(tǒng)機組都參加一次調(diào)頻，A系統(tǒng)有機組參加二次調(diào)頻，增發(fā)60MW時；。這種情況說明，由于B系統(tǒng)有一半機組不能參加調(diào)頻，頻率的偏移將增大，但也正由于有一半機組不能參加調(diào)頻，B系統(tǒng)所能供應(yīng)A系統(tǒng)，從而通過聯(lián)絡(luò)線傳輸?shù)慕粨Q功率有所減少。(4)總負荷為600MW，即將和都用表示，便得進一步可得，均在限值以內(nèi)。 火電廠容量為600MW，水電廠容量為450MW。試求三相電流的d，q，0軸分量。試計算額定滿載情況下的。解：。變壓器T1：125MVA，VS%=13。對于等值電源G123用汽輪發(fā)電機計算曲線數(shù)字表，對水電廠A用水輪發(fā)電機計算曲線數(shù)字表，采用線性差值得到的表結(jié)果為 系統(tǒng)提供的短路電流為（5）計算短路電流的有名值。系統(tǒng)用一個無限大功率電源代表，它到母線a的電抗標幺值各元件的電抗標幺值分別計算如下：線路L: 變壓器T：電抗器R：電纜C： 當點短路時短路電流為當點短路時 短路電流為對于第二種情況，無限大功率電流直接接于母線a，即Xs=0。近似地認為斷路器的額定切斷容量SN(BK)即等于k點三相短路電流周期分量的初值相對應(yīng)的短路功率。解 通過星網(wǎng)變換，將電源點和短路點以外的節(jié)點統(tǒng)統(tǒng)消去，在最后所得的網(wǎng)絡(luò)中，各電源點之間的支路阻抗即為該電源點對短路點的轉(zhuǎn)移阻抗。由于零序電流不流經(jīng)發(fā)電機和負荷，因此，零序網(wǎng)絡(luò)中只包括變壓器TT2和輸電線路L，如圖717（d）所示。解 由例72可知、單相接地短路時的正序電流。例75 在圖738（a）所示的電力系統(tǒng)中，輸電線路L首端a相斷開，試計算斷開相的斷口電壓和非斷開相的電流。運行條件：。（3）當保持常數(shù)時，（4）當保持常數(shù)時極限功率為 例2．系統(tǒng)接線和參數(shù)同例81，試計算發(fā)電機無自動勵磁調(diào)節(jié)，＝常數(shù)時的靜態(tài)穩(wěn)定儲備系數(shù)。由此可得極限功率為穩(wěn)定儲備系數(shù)為對比可見，裝有按電壓偏差調(diào)節(jié)的比例式勵磁調(diào)節(jié)器后，%%。先求 按式（8110）有（3）根據(jù)分段計算法求。假定在輸電線路之一的始端發(fā)生了兩相接地短路，試計算極限切除角，并用分段計算法計算轉(zhuǎn)子搖擺曲線和極限切除時間，判斷系統(tǒng)能否保持暫態(tài)穩(wěn)定性。變壓器：T1 ST1N=360MVA， T2 ST2N＝360MVA，線路：運行條件：解：發(fā)電機無自動勵磁調(diào)節(jié)、常數(shù)時，靜態(tài)穩(wěn)定極限由確定，由此確定的穩(wěn)定極限功率與功率極限相等，根據(jù)例81計算結(jié)果，極限功率為于是例3．簡單電力系統(tǒng)如圖所示。取。解 （1）作單相斷開的復(fù)合序網(wǎng)（圖738（b）），計算各序組合電抗和故障口開路電壓。試計算變壓器T1側(cè)的各相電壓和電流，并畫出向量圖。由圖717（b）可得由圖717（b）和圖717（c）可得例72如圖727（a）所示電力系統(tǒng)，各元件參數(shù)如下：發(fā)電機G1：100MW，cos=，；G2：50MW，cos=，；變壓器T1：120MVA，Vs%=；T2：63MVA，Vs%=；輸電線路L：每回120km。 第二步，將和合并為 然后，將由和組成的4支路星形電路變換成以節(jié)點a,b ,c和f為頂點的完全網(wǎng)形電路，從而消去節(jié)點d，網(wǎng)形電路的6條支路阻抗分別為第三步，計算個電源點對短路點的轉(zhuǎn)移阻抗。點短路時的組合電抗為 于是得到起始次暫態(tài)電流為 沖擊電流為 [補充例1]在下圖所示的網(wǎng)絡(luò)中，a,b和c為電源點，f為短路點。 L2為6km；L3為324km；。（2）母線a的電壓為恒定值。線路L1：每回200km， ；L2：每回100km； 。（2） 簡化網(wǎng)絡(luò)。根據(jù)上述數(shù)據(jù)可以繼續(xù)算出電勢相量圖示于圖628。[例62]已知同步發(fā)電機的參數(shù)為：Xd=，Xq=。解 (1)由已知的水、火電廠耗量特性可得協(xié)調(diào)方程式：對于每一時段，有功功率平衡方程式為由上述兩方程可解出(2)任選的初值，例如，按已知各個時段的負荷功率值即可算出水、火電廠在各時段應(yīng)分擔的負荷 利用所求出的功率值和水電廠的水耗特性計算全日的發(fā)電耗水量，即這個數(shù)值大于給定的日用水量，故宜增大值。利用表42可以找出在總負荷功率為不同的數(shù)值時，各廠發(fā)電功率的最優(yōu)分配方案。將和都用表示，可得于是由于已低于下限，故應(yīng)取。(3) A，B兩系統(tǒng)機組都參加一次調(diào)頻，B系統(tǒng)有機組參加二次調(diào)頻，增發(fā)60MW。[例47]同例46，試計算下列情況得頻率偏移和聯(lián)絡(luò)線上流過得功率；(1)A，B兩系統(tǒng)機組都參加一次調(diào)頻，A，B兩系統(tǒng)都增發(fā)50MW。B系統(tǒng)所能供應(yīng)的，實際上只是由于互聯(lián)系統(tǒng)頻率下降時負荷略有減少， MW。(2) A，B兩系統(tǒng)機組都不參加一次調(diào)頻。(1)3號機組出力增加25MW； (2)3號機組出力增加50MW，試求對應(yīng)得頻率變化增量和各發(fā)電機輸出功率。(2) 若負荷波動＋10％，求頻率變化增量和各發(fā)電機輸出功率（發(fā)電機不能過載）。求系統(tǒng)頻率由50Hz降到48Hz 和45Hz時，相應(yīng)負荷功率的變化百分值解 (1) 頻率降為48Hz時，系統(tǒng)的負荷為 負荷變化為 其百分值為 (2) 頻率降為45Hz時，系統(tǒng)的負荷為相應(yīng)地 [例42]某電力系統(tǒng)中，一半機組的容量已經(jīng)完全利用；占總?cè)萘?/4的火電廠尚有10%備用容量，；占總?cè)萘?/4的火電廠尚有20%備用容量，其單位調(diào)節(jié)功率為25；系統(tǒng)有功負荷的頻率調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù)。因兩臺變壓器電抗相等，故 （2）求循環(huán)功率。