【正文】 數(shù): 管程冷凝段的定性溫度: ℃管程冷凝段傳熱系數(shù): 結構的初步設計查GB1511999 d0取管間距:s= m管束中心排管數(shù): 根，取24根則殼體內(nèi)徑: m圓整為: Di =900 ㎜則長徑比: (合理)折流板選擇弓形折流板:弓形折流板的弓高: h= == m折流板間距: m 取B=300mm折流板數(shù)量: 塊 取14塊= 殼程換熱系數(shù)計算殼程流通面積: 殼程流速:冷卻段: m/s冷凝段: m/s殼程當量直徑: m① 冷凝段管外壁溫度假定值: ℃膜溫: ℃膜溫下液膜的粘度: = m膜溫下液膜的密度: 膜溫下液膜的導熱系數(shù)為: 正三角形排列冷凝負荷: 殼程冷凝段雷諾數(shù): 殼程冷凝段傳熱系數(shù):② 冷卻段管外壁溫假定值:tw2=96℃冷卻段雷諾數(shù):壁溫下水粘度:粘度修正系數(shù): 殼程傳熱因子查圖212得: Js=110= 冷卻段殼程換熱系數(shù): 總傳熱系數(shù)計算查GB1999 第138 頁可知水蒸汽的側污垢熱阻:﹙m2℃)殼程水蒸汽粘度：冷卻段:μ2= 106Pas管程水普朗特數(shù)查物性表得Pr1=②殼程：殼程水蒸汽定性溫度：殼程水蒸汽冷凝點: ti=t2’=℃冷卻段：t2=℃冷凝段： ℃殼程水蒸汽密度查物性表得：冷卻段:ρ2=冷凝段: = Kg/m3殼程水蒸汽比熱查物性表得：冷卻段:Cp2= /(Kg應該采用垂直防風墻以提高冷凝空氣的系數(shù)利用率。風方向角下靠近風一側的負壓式很大的，遠離風一側的負壓呈逐漸下降趨勢。風方向角下的風壓分布是非常合理的。,90176。因此垂直防風墻比較合理。由于防風墻和吹風器產(chǎn)生的空氣動力的影響，冷凝空氣的利用率通常是通過負壓直接影響的，這使得“A”類支撐結構的表面負壓為負。風方向角下的形狀系數(shù)是幾乎完全相同的，這表明防風墻形式對“A”類支撐設備幾乎沒有影響。繪圖人員通過“A”類支撐結構支撐彎曲防風墻，由于防風墻位置較高因此內(nèi)里很大。作為一個整體，彎曲其高度三分之一的防風墻形狀系數(shù)比彎曲其高度一半的防風墻形狀系數(shù)稍微小一些。風方向角下靠近風一側的結構末端的負壓是比較大的，這是因為幾乎所有的氣流是被防風墻和“A”類支撐結構阻擋，在靠近風的一側隨著距離越來越遠負壓下降的也越來越快。在45176。通過圖8，結果表明，彎曲防風墻的形狀系數(shù)比垂直防風墻的形狀系數(shù)稍微小一點。它的側風和背風面壓力系數(shù)可能是正的也有可能是負的，數(shù)值接近0。按“B”型風場，它的梯度風高為350米。一個是地球表面的粗糙系數(shù)，它隨著地貌的改變而改變。 2．3．3邊界條件 入口邊界條件就是計算字段。最小網(wǎng)格尺寸是1．5米。垂直防風墻被模擬成一個長方體和彎曲防風墻被模擬成兩個長方體。由于其結構復雜，它被模擬成一個有孔的長方體，它的X，Y，Z尺寸分別為116．1米，95．8米，1米。﹙見圖4﹚。由于結構對稱，在逆時針方向上風方向角分別為0176?！癆”類支撐設備的高度是14米。垂直防風墻上空氣冷卻設備風壓力分布依舊處于研究階段。因此研究空氣冷卻支撐結構風載荷和防風墻結構形式非常重要。由于工藝需要，防風墻和“A”類支撐設備需要安裝在結構頂部。長時間持續(xù)性風的搖擺振動會出現(xiàn)結構節(jié)點、支承結構、其它部件的疲勞破壞，這些都對使安全性構成威脅?；诮Y果的分析提出一些建議。研究了“A”類支撐設備的風壓，研究了不同形式下的防風墻風壓，研究了不同方向角下的風壓。 check。隨著研究的深入，工業(yè)應用取得了令人矚目的成果。在傳熱計算工藝中，包括傳熱面積計算，傳熱量、傳熱系數(shù)的確定和換熱器內(nèi)徑及換熱管型號的選擇，以及傳熱系數(shù)、壓降及壁溫的驗算等問題。由于其結構簡單，運用比較廣泛。 目錄 固定管板式換熱器中文摘要 換熱器是工業(yè)生產(chǎn)中最常用的設備，在不同工作條件下對換熱器性能要求不同，它是冷熱流體間傳遞熱量的設備。固定管板式換熱器管程和殼程中，流過不同溫度的流體，通過熱交換完成換熱。在強度計算中主要討論的是筒體、管箱、封頭、管板厚度計算以及折流板、法蘭、墊片和接管、支座、等零部件的設計，還要進行一些強度校核。關鍵詞：換熱器；設計；校核；固定管板式AbstractHeat exchanger is the most monly used equipment in industrial production, the requirements of different heat exchanger performance under different working conditions, it is the equipment of heat transfer between cold and hot fluids.The design for the fixed tube plate heat exchanger, fixed tube plate heat exchanger is mainly posed of a tube box, tube plate, shell, heat pipe, baffle plate, rod, tube, head distance etc.. Fixed tube plate heat exchanger by the two ends of tube plate and the shell. Because of its simple structure, more extensive use of. Fixed tube plate heat exchanger tube side and shell, through the fluid of different temperature, through the heat exchange heat. When the two fluid temperature difference is larger, in order to avoid high temperature stress, usually in the shell in the appropriate location, adding a pensation coil (expansion). When the shell and tube heat expansion pensation ring is not at the same time, the slow elastic deformation to pensate for the thermal stress caused by thermal.In the calculation of the heat transfer process, including heat transfer area calculation, heat transfer, the determination of heat transfer coefficient and the heat exchanger tube diameter and the choice of models of the heat exchange, and the heat transfer coefficient, pressure drop and wall temperature calculation etc.. Discussion on the calculation of strength is the design of cylinder, tube box, head, tube plate thickness calculation and the baffle plate, flange, gasket and takeover, support, etc, but also some strength check. This design is in accordance with the design of GB151 《shell and tube type heat exchanger》and GB150 《steel pressure vessel》The heat exchanger is very extensive applications in various fields of industry, agriculture, in the daily life of heat transfer equipment also can see, is one of the indispensable process equipment. With the indepth research, industrial application has achieved the results attract people39。 fixed tube plate54 渦街流量計 目錄目 錄文獻綜述 1二、傳熱工藝計算 7 原始數(shù)據(jù) 7 定性溫度及確定其物性參數(shù) 7 傳熱量與水蒸汽流量計算 8 有效平均溫差計算 9 管程換熱系數(shù)計算 10 結構的初步設計 12 殼程換熱系數(shù)計算 12 總傳熱系數(shù)計算 14 管壁溫度計算 15 管程壓力降計算 16 殼程壓力降計算 17 換熱管材料及規(guī)格的選擇和根數(shù)的確定 21 布管方式的選擇 21 筒體內(nèi)徑的確定 22 筒體壁厚的確定 22 筒體水壓試驗 23 封頭厚度的確定 24 25 26 26 27 是否安裝膨脹節(jié)的判定： 42 防沖板尺寸的確定： 42 折流板尺寸的確定： 4各管孔接管及其法蘭的選擇： 43 開孔補強計算： 4支座的選擇及應力校核 49 支座選擇 49 耳座的應力校核 50致謝 53參考文獻 54第十屆結構工程學青年專家研討會摘要：在大型火力發(fā)電廠空氣冷凝支撐設備是一個新的特殊產(chǎn)業(yè)結構。分析了在不同防風墻形式下“A”類支撐設備頂部氣流方向。關鍵詞：空氣冷凝器；鋼混泥土垂直混合設備，防風墻，風動數(shù)值模擬。隨著新的技術和工藝的應用，建筑物變得更加復雜，它們對風更具高靈敏性。防風墻的形式會對“A”類支撐設備的頂部氣流方向和冷卻空氣利用率產(chǎn)生一定影響。經(jīng)過四十多年的發(fā)展風工程理論已經(jīng)相當成熟。在本文中用大型CFD軟件分析不同防風墻結構形式下1000MW空氣冷卻結構的風動數(shù)值模擬，防風墻的風壓分布和不同防風墻形式下“A”類結構依舊還需要研究。要對垂直防風墻，彎曲其高度三分之一的防風墻，彎曲其高度二分之一的防風墻分別進行研究。,45176。根據(jù)三種不同的防風墻形式和和三種不同的風方向角得到九種模擬條件﹙見表1﹚。由于風扇葉片的阻力，風扇做成3．5米的半徑圓。 ．2計算字段和網(wǎng)格 根據(jù)幾何模型，其計算字段被模擬成一個長方形平行六面體，它在X，Y，Z軸的數(shù)值分別為1300米，1800米和420米。所有網(wǎng)格數(shù)有十萬之多。計算字段的氣流入口表面被認為是用來模擬大氣邊界層速度剖面的速度入口。 出口邊界條件采用壓力出口邊界條件，計算模型的表面和周圍的流場采用墻表面非滑動墻邊界條件。參考點的X和Z坐標分別為0和350，這非常接近計算領域的風速入口，它的價值是穩(wěn)定的，而且它并不受計算風場模擬的影響。彎曲其高度的三分之一或一半的防風墻其形狀系數(shù)比垂直的防風墻形狀系數(shù)稍微小一點。“A”類結構形狀和分布特征圖9中顯示的是在不同方向下“A”類支撐結構的形狀系數(shù)。風方向角下靠近風一側的這類支撐結構末端的負壓和中心截面的負壓一直在下降，之所以出現(xiàn)這種現(xiàn)象原因是45176。圖10中顯示的是在90度風方向角和彎曲其高度三分之一的防風墻下“A”型支撐結構風壓力分布情況。表2中表示的是在不同