【正文】 3校核 封頭厚度的確定序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值1封頭內(nèi)徑9002計算壓力3焊接接頭系數(shù)4封頭材料Q3455設(shè)計溫度下許用應(yīng)力GB151——11706標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭計算厚度7腐蝕裕量28負(fù)偏差09設(shè)計厚度10名義厚度GB151—911實(shí)取名義厚度1012有效厚度813曲面高度25014直邊高度2515內(nèi)表面積16容積17質(zhì)量序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值1計算壓力2管箱內(nèi)徑9003管箱材料4設(shè)計溫度下許用應(yīng)力1685焊接接頭系數(shù)6管箱計算厚度7腐蝕裕量28負(fù)偏差09設(shè)計厚度10名義厚度GB151—911實(shí)取名義厚度1012有效厚度813設(shè)計溫度下圓筒應(yīng)力14校核 合格15設(shè)計溫度下圓筒的最大許用工作壓力序號項目符號單位根據(jù)來源及計算公式數(shù)值1實(shí)驗(yàn)壓力 室溫下材料的許用應(yīng)力2圓筒薄膜應(yīng)力1813校核序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值1法蘭類型帶頸對焊法蘭《壓力容器法蘭》PN=2法蘭外徑JB/T4703200010953螺栓中心圓直徑JB/T4703200010404法蘭公稱直徑JB/T470320009005法蘭材料16Mn6墊片類型JB/T47042000PN=7墊片材料石棉橡膠板片GB/T398519958墊片公稱直徑JB/T470420009009墊片外徑JB/T4704200098710墊片內(nèi)徑JB/T4704200093711法蘭厚度JB/T470420006012墊片厚度JB/T47042000313螺栓規(guī)格及數(shù)量M27236本設(shè)計為管板延長部分兼作法蘭的形式，即GB151—，圖18所示e型連接方式的管板，材料為20MnMo的鍛件。（2）c 孔DN=300序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值1接管壁厚mm102接管外徑mm2733接管內(nèi)徑mm2534開孔直徑mm2555殼體開孔處的計算厚度mm3．596接管名義厚度mm107接管有效厚度mm98設(shè)計溫度下接管材料的許用應(yīng)力MPaGB150—19981239設(shè)計溫度下殼體材料的許用應(yīng)力MPaGB150—199812310強(qiáng)度削弱系數(shù)111圓筒開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積mm 12補(bǔ)強(qiáng)有效寬度mm51013接管外側(cè)有效補(bǔ)強(qiáng)高度mm14接管內(nèi)側(cè)有效補(bǔ)強(qiáng)高度mm015殼體有效厚度減去計算厚度之外的多余面積 16接管有效厚度減去計算厚度之外的多余面積17接管計算厚度mm18焊縫金屬截面積GB150—19983619補(bǔ)強(qiáng)面積因?yàn)椋詂孔不需要補(bǔ)強(qiáng)。[2].GB1501998 《鋼制壓力容器》。由《鋼制法蘭、墊片、緊固件》選擇帶頸對焊法蘭，：a、b 進(jìn)出水口接管法蘭的選擇： 序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值1接管公稱通徑mmHG/T205922009 表2502接管外徑mmHG/T205922009 表2733法蘭外徑mmHG/T205922009 表3754螺栓中心圓直徑mmHG/T205922009 表3355螺栓孔直徑mmHG/T205922009 表186螺栓孔數(shù)量n個HG/T205922009 表127螺紋HG/T205922009 表M168法蘭厚度CmmHG/T205922009 表249法蘭內(nèi)徑mmHG/T205922009 表27610坡口寬度bmmHG/T205922009 表1011法蘭理論重量mKgHG/T205922009 表D42012法蘭密封面形式HG/T205922009 RF13法蘭密封面尺寸mmHG/T205922009 表2dmmHG/T205922009 表312c、蒸汽入口接管法蘭的選擇，設(shè)水蒸汽的流速，則根據(jù)公式，取d=。k）初選冷凝段傳熱系數(shù): 則初選冷卻段傳熱面積為:m2初選冷凝段傳熱面積為: 選用25則: 管子外徑d0 =25 mm管子內(nèi)徑di=20 mm管子長度L=4500 ㎜則需要換熱管根數(shù):根可取換熱管根數(shù)為478 根管程流通面積:a1=Nt = 管程流速:w1=管程雷諾數(shù): 管程冷卻段的定性溫度:℃管程冷卻段傳熱系數(shù): 管程冷凝段的定性溫度: ℃管程冷凝段傳熱系數(shù): 結(jié)構(gòu)的初步設(shè)計查GB1511999 d0取管間距:s= m管束中心排管數(shù): 根，取24根則殼體內(nèi)徑: m圓整為: Di =900 ㎜則長徑比: (合理)折流板選擇弓形折流板:弓形折流板的弓高: h= == m折流板間距: m 取B=300mm折流板數(shù)量: 塊 取14塊= 殼程換熱系數(shù)計算殼程流通面積: 殼程流速:冷卻段: m/s冷凝段: m/s殼程當(dāng)量直徑: m① 冷凝段管外壁溫度假定值: ℃膜溫: ℃膜溫下液膜的粘度: = m膜溫下液膜的密度: 膜溫下液膜的導(dǎo)熱系數(shù)為: 正三角形排列冷凝負(fù)荷: 殼程冷凝段雷諾數(shù): 殼程冷凝段傳熱系數(shù):② 冷卻段管外壁溫假定值:tw2=96℃冷卻段雷諾數(shù):壁溫下水粘度:粘度修正系數(shù): 殼程傳熱因子查圖212得: Js=110= 冷卻段殼程換熱系數(shù): 總傳熱系數(shù)計算查GB1999 第138 頁可知水蒸汽的側(cè)污垢熱阻:﹙m2風(fēng)方向角下靠近風(fēng)一側(cè)的負(fù)壓式很大的，遠(yuǎn)離風(fēng)一側(cè)的負(fù)壓呈逐漸下降趨勢。由于防風(fēng)墻和吹風(fēng)器產(chǎn)生的空氣動力的影響，冷凝空氣的利用率通常是通過負(fù)壓直接影響的，這使得“A”類支撐結(jié)構(gòu)的表面負(fù)壓為負(fù)。風(fēng)方向角下靠近風(fēng)一側(cè)的結(jié)構(gòu)末端的負(fù)壓是比較大的，這是因?yàn)閹缀跛械臍饬魇潜环里L(fēng)墻和“A”類支撐結(jié)構(gòu)阻擋，在靠近風(fēng)的一側(cè)隨著距離越來越遠(yuǎn)負(fù)壓下降的也越來越快。按“B”型風(fēng)場，它的梯度風(fēng)高為350米。垂直防風(fēng)墻被模擬成一個長方體和彎曲防風(fēng)墻被模擬成兩個長方體。“A”類支撐設(shè)備的高度是14米。長時間持續(xù)性風(fēng)的搖擺振動會出現(xiàn)結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)、支承結(jié)構(gòu)、其它部件的疲勞破壞，這些都對使安全性構(gòu)成威脅。隨著研究的深入，工業(yè)應(yīng)用取得了令人矚目的成果。固定管板式換熱器管程和殼程中，流過不同溫度的流體，通過熱交換完成換熱。分析了在不同防風(fēng)墻形式下“A”類支撐設(shè)備頂部氣流方向。經(jīng)過四十多年的發(fā)展風(fēng)工程理論已經(jīng)相當(dāng)成熟。根據(jù)三種不同的防風(fēng)墻形式和和三種不同的風(fēng)方向角得到九種模擬條件﹙見表1﹚。計算字段的氣流入口表面被認(rèn)為是用來模擬大氣邊界層速度剖面的速度入口?！癆”類結(jié)構(gòu)形狀和分布特征圖9中顯示的是在不同方向下“A”類支撐結(jié)構(gòu)的形狀系數(shù)。就穩(wěn)定性能而言彎曲其高度三分之一的防風(fēng)墻更合理。風(fēng)方向角下的“A”類支撐設(shè)備的形狀系數(shù)?！?冷凝段: = KJ /(Kg 序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值1管箱法蘭的彈性模量GB150—1998表F51960002管箱圓筒材料的彈性模量GB150—1998表F51960003管箱法蘭厚度JB/T47022000684系數(shù)GB1511999圖265管箱圓筒與法蘭的旋轉(zhuǎn)剛度參數(shù)6換熱管束與圓筒剛度比7系數(shù)GB1511999圖308法蘭力矩折減系數(shù)9管板邊緣力矩的變化系數(shù)10法蘭力矩變化系數(shù) 11管板第二彎矩系數(shù)GB1511999圖28(a)G、按課程設(shè)計壓力 Ps ，而管程設(shè)計壓力 =Pt=0，膨脹變形差g ，法蘭力矩的危險組合（GB1511999 分別討論）a、只有殼程設(shè)計壓力Ps= Pc= MPa ，而管程設(shè)計壓力Pt=0，不計膨脹節(jié)變形差（=0）。在這個過程中老師多次詢問設(shè)計進(jìn)程，加以修改，幫我開拓研究思路，使我在設(shè)計的速度與準(zhǔn)確方面都有所提高。我要在這里對他們表示深深的謝意！ 再次感謝我的指導(dǎo)老師——林丹老師、龔斌老師、金丹老師沒有您們的悉心指導(dǎo)就沒有這次畢業(yè)設(shè)計的順利完成。序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值備注1殼程圓筒材料線膨脹系數(shù)1/℃GB150—19982換熱管材料線膨脹系數(shù)1/℃GB150—19983沿長度平均的換熱管金屬溫度℃GB151—1999附錄F4沿長度平均的換熱管金屬溫度℃GB151—1999附錄F5制造環(huán)境溫度℃206換熱管與殼程圓筒的膨脹變化差7有效壓力組合8基本法蘭力矩系數(shù)9管板邊緣力矩系數(shù)10管板邊緣剪切系數(shù)11管板總彎矩系數(shù)12系數(shù)13管板徑向應(yīng)力系數(shù)14管板布管區(qū)周邊外徑向的應(yīng)力系數(shù)15管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力系數(shù)16殼體法蘭力矩系數(shù)17管板的徑向應(yīng)力18管板布管區(qū)周邊外徑向的應(yīng)力 19管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力20殼體法蘭應(yīng)力 21換熱管的軸向應(yīng)力22殼程圓筒的軸向應(yīng)力23換熱管與管板連接的拉托應(yīng)力c、只有管程設(shè)計壓力 ， 而殼程設(shè)計壓力Ps=0 ，不計膨脹節(jié)變形差(=0)時：序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值備注1有效壓力組合2操作狀