【正文】 3校核 封頭厚度的確定序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值1封頭內(nèi)徑9002計算壓力3焊接接頭系數(shù)4封頭材料Q3455設計溫度下許用應力GB151——11706標準橢圓封頭計算厚度7腐蝕裕量28負偏差09設計厚度10名義厚度GB151—911實取名義厚度1012有效厚度813曲面高度25014直邊高度2515內(nèi)表面積16容積17質(zhì)量序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值1計算壓力2管箱內(nèi)徑9003管箱材料4設計溫度下許用應力1685焊接接頭系數(shù)6管箱計算厚度7腐蝕裕量28負偏差09設計厚度10名義厚度GB151—911實取名義厚度1012有效厚度813設計溫度下圓筒應力14校核 合格15設計溫度下圓筒的最大許用工作壓力序號項目符號單位根據(jù)來源及計算公式數(shù)值1實驗壓力 室溫下材料的許用應力2圓筒薄膜應力1813校核序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值1法蘭類型帶頸對焊法蘭《壓力容器法蘭》PN=2法蘭外徑JB/T4703200010953螺栓中心圓直徑JB/T4703200010404法蘭公稱直徑JB/T470320009005法蘭材料16Mn6墊片類型JB/T47042000PN=7墊片材料石棉橡膠板片GB/T398519958墊片公稱直徑JB/T470420009009墊片外徑JB/T4704200098710墊片內(nèi)徑JB/T4704200093711法蘭厚度JB/T470420006012墊片厚度JB/T47042000313螺栓規(guī)格及數(shù)量M27236本設計為管板延長部分兼作法蘭的形式，即GB151—，圖18所示e型連接方式的管板，材料為20MnMo的鍛件。（2）c 孔DN=300序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值1接管壁厚mm102接管外徑mm2733接管內(nèi)徑mm2534開孔直徑mm2555殼體開孔處的計算厚度mm3．596接管名義厚度mm107接管有效厚度mm98設計溫度下接管材料的許用應力MPaGB150—19981239設計溫度下殼體材料的許用應力MPaGB150—199812310強度削弱系數(shù)111圓筒開孔所需補強面積mm 12補強有效寬度mm51013接管外側(cè)有效補強高度mm14接管內(nèi)側(cè)有效補強高度mm015殼體有效厚度減去計算厚度之外的多余面積 16接管有效厚度減去計算厚度之外的多余面積17接管計算厚度mm18焊縫金屬截面積GB150—19983619補強面積因為，所以c孔不需要補強。[2].GB1501998 《鋼制壓力容器》。由《鋼制法蘭、墊片、緊固件》選擇帶頸對焊法蘭，：a、b 進出水口接管法蘭的選擇： 序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值1接管公稱通徑mmHG/T205922009 表2502接管外徑mmHG/T205922009 表2733法蘭外徑mmHG/T205922009 表3754螺栓中心圓直徑mmHG/T205922009 表3355螺栓孔直徑mmHG/T205922009 表186螺栓孔數(shù)量n個HG/T205922009 表127螺紋HG/T205922009 表M168法蘭厚度CmmHG/T205922009 表249法蘭內(nèi)徑mmHG/T205922009 表27610坡口寬度bmmHG/T205922009 表1011法蘭理論重量mKgHG/T205922009 表D42012法蘭密封面形式HG/T205922009 RF13法蘭密封面尺寸mmHG/T205922009 表2dmmHG/T205922009 表312c、蒸汽入口接管法蘭的選擇，設水蒸汽的流速，則根據(jù)公式，取d=。k）初選冷凝段傳熱系數(shù): 則初選冷卻段傳熱面積為:m2初選冷凝段傳熱面積為: 選用25則: 管子外徑d0 =25 mm管子內(nèi)徑di=20 mm管子長度L=4500 ㎜則需要換熱管根數(shù):根可取換熱管根數(shù)為478 根管程流通面積:a1=Nt = 管程流速:w1=管程雷諾數(shù): 管程冷卻段的定性溫度:℃管程冷卻段傳熱系數(shù): 管程冷凝段的定性溫度: ℃管程冷凝段傳熱系數(shù): 結(jié)構(gòu)的初步設計查GB1511999 d0取管間距:s= m管束中心排管數(shù): 根，取24根則殼體內(nèi)徑: m圓整為: Di =900 ㎜則長徑比: (合理)折流板選擇弓形折流板:弓形折流板的弓高: h= == m折流板間距: m 取B=300mm折流板數(shù)量: 塊 取14塊= 殼程換熱系數(shù)計算殼程流通面積: 殼程流速:冷卻段: m/s冷凝段: m/s殼程當量直徑: m① 冷凝段管外壁溫度假定值: ℃膜溫: ℃膜溫下液膜的粘度: = m膜溫下液膜的密度: 膜溫下液膜的導熱系數(shù)為: 正三角形排列冷凝負荷: 殼程冷凝段雷諾數(shù): 殼程冷凝段傳熱系數(shù):② 冷卻段管外壁溫假定值:tw2=96℃冷卻段雷諾數(shù):壁溫下水粘度:粘度修正系數(shù): 殼程傳熱因子查圖212得: Js=110= 冷卻段殼程換熱系數(shù): 總傳熱系數(shù)計算查GB1999 第138 頁可知水蒸汽的側(cè)污垢熱阻:﹙m2風方向角下靠近風一側(cè)的負壓式很大的，遠離風一側(cè)的負壓呈逐漸下降趨勢。由于防風墻和吹風器產(chǎn)生的空氣動力的影響，冷凝空氣的利用率通常是通過負壓直接影響的，這使得“A”類支撐結(jié)構(gòu)的表面負壓為負。風方向角下靠近風一側(cè)的結(jié)構(gòu)末端的負壓是比較大的，這是因為幾乎所有的氣流是被防風墻和“A”類支撐結(jié)構(gòu)阻擋，在靠近風的一側(cè)隨著距離越來越遠負壓下降的也越來越快。按“B”型風場，它的梯度風高為350米。垂直防風墻被模擬成一個長方體和彎曲防風墻被模擬成兩個長方體?！癆”類支撐設備的高度是14米。長時間持續(xù)性風的搖擺振動會出現(xiàn)結(jié)構(gòu)節(jié)點、支承結(jié)構(gòu)、其它部件的疲勞破壞，這些都對使安全性構(gòu)成威脅。隨著研究的深入，工業(yè)應用取得了令人矚目的成果。固定管板式換熱器管程和殼程中，流過不同溫度的流體，通過熱交換完成換熱。分析了在不同防風墻形式下“A”類支撐設備頂部氣流方向。經(jīng)過四十多年的發(fā)展風工程理論已經(jīng)相當成熟。根據(jù)三種不同的防風墻形式和和三種不同的風方向角得到九種模擬條件﹙見表1﹚。計算字段的氣流入口表面被認為是用來模擬大氣邊界層速度剖面的速度入口。“A”類結(jié)構(gòu)形狀和分布特征圖9中顯示的是在不同方向下“A”類支撐結(jié)構(gòu)的形狀系數(shù)。就穩(wěn)定性能而言彎曲其高度三分之一的防風墻更合理。風方向角下的“A”類支撐設備的形狀系數(shù)。℃)冷凝段: = KJ /(Kg 序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值1管箱法蘭的彈性模量GB150—1998表F51960002管箱圓筒材料的彈性模量GB150—1998表F51960003管箱法蘭厚度JB/T47022000684系數(shù)GB1511999圖265管箱圓筒與法蘭的旋轉(zhuǎn)剛度參數(shù)6換熱管束與圓筒剛度比7系數(shù)GB1511999圖308法蘭力矩折減系數(shù)9管板邊緣力矩的變化系數(shù)10法蘭力矩變化系數(shù) 11管板第二彎矩系數(shù)GB1511999圖28(a)G、按課程設計壓力 Ps ，而管程設計壓力 =Pt=0，膨脹變形差g ，法蘭力矩的危險組合（GB1511999 分別討論）a、只有殼程設計壓力Ps= Pc= MPa ，而管程設計壓力Pt=0，不計膨脹節(jié)變形差（=0）。在這個過程中老師多次詢問設計進程，加以修改，幫我開拓研究思路，使我在設計的速度與準確方面都有所提高。我要在這里對他們表示深深的謝意！ 再次感謝我的指導老師——林丹老師、龔斌老師、金丹老師沒有您們的悉心指導就沒有這次畢業(yè)設計的順利完成。序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值備注1殼程圓筒材料線膨脹系數(shù)1/℃GB150—19982換熱管材料線膨脹系數(shù)1/℃GB150—19983沿長度平均的換熱管金屬溫度℃GB151—1999附錄F4沿長度平均的換熱管金屬溫度℃GB151—1999附錄F5制造環(huán)境溫度℃206換熱管與殼程圓筒的膨脹變化差7有效壓力組合8基本法蘭力矩系數(shù)9管板邊緣力矩系數(shù)10管板邊緣剪切系數(shù)11管板總彎矩系數(shù)12系數(shù)13管板徑向應力系數(shù)14管板布管區(qū)周邊外徑向的應力系數(shù)15管板布管區(qū)周邊剪切應力系數(shù)16殼體法蘭力矩系數(shù)17管板的徑向應力18管板布管區(qū)周邊外徑向的應力 19管板布管區(qū)周邊剪切應力20殼體法蘭應力 21換熱管的軸向應力22殼程圓筒的軸向應力23換熱管與管板連接的拉托應力c、只有管程設計壓力 ， 而殼程設計壓力Ps=0 ，不計膨脹節(jié)變形差(=0)時：序號項目符號單位數(shù)據(jù)來源和計算公式數(shù)值備注1有效壓力組合2操作狀