【正文】 he current specification.Keywords: prestressed concrete, continuous box girder, scheme parison and selection 蘭州交通大學畢業(yè)設計目錄一、 橋址資料 6（一） 水文地質資料 6（二） 主要設計標準 6（三） 主要材料 7（四） 橋面鋪裝 7（五） 施工方式 7二、 主梁結構細部尺寸擬定 7（一） 梁高 7（二） 底板厚度 7（三） 頂板厚度 8（四） 腹板厚度 8（五） 翼板厚度 8（六） 橫隔板 8三、 主梁內力計算 8（一） 有限元模型的建立 81. 采用邁達斯軟件建立的有限元模型 82. 控制截面幾何特性 9（二） 主梁恒載內力計算 91. 一期荷載計算 92. 二期荷載計算 103. 結構組定義及約束條件 104. 各施工階段梁的內力圖及各控制截面內力 11（三） 主梁活載內力計算 141. 沖擊系數(shù)計算 142. 折減系數(shù)取值 153. 荷載橫向分布系數(shù)計算 154. 活載內力計算 19（四） 支座沉降及溫度引起的內力計算 291. 支座沉降 292. 溫度變化引起的內力計算 30（五） 作用效應組合 311. 基本組合 312. 偶然組合 323. 正常使用極限狀態(tài)短期效應內力組合 334. 正常使用極限狀態(tài)長期效應內力組合 34四、 預應力鋼筋估算及布置 35（一） 預應力筋估算方法 351. 按正常使用極限狀態(tài)的正截面抗裂驗算要求估算鋼束數(shù) 352. 按正常使用極限狀態(tài)界面壓應力要求估算 36（二）預應力筋估算 371. 截面特性值 372. 按正常使用極限狀態(tài)的正截面抗裂驗算要求估算鋼束數(shù) 383. 按正常使用極限狀態(tài)界面壓應力要求估算鋼束數(shù) 384. 估算結果 39（三） 主梁截面特性值計算 401. 邊跨支點截面幾何特性計算 402. 邊跨1/4截面幾何特性計算 413. 邊跨跨中截面幾何特性計算 414. 中跨支點截面幾何特性值計算 425. 中跨1/4截面幾何特性計算 426. 中跨跨中截面幾何特性計算 43五、 主梁驗算 44（一） 承載能力極限狀態(tài)驗算 44 44 2. 斜截面抗剪承載能力檢算 45（二）正常使用極限狀態(tài)驗算 461. 正截面抗裂驗算 462. 斜截面抗裂驗算 48（三） 應力驗算 481. 正截面混凝土壓應力驗算 482. 預應力鋼筋的拉應力驗算 503. 混凝土主壓應力驗算 51（四） 可變荷載作用下主梁撓度驗算 54 小結 1 致謝 2 參考文獻 3 英文文獻 4 蘭州交通大學畢業(yè)設計一、 橋址資料（一） 水文地質資料 擬建大橋正跨馬跑溝河，為“U”字形河谷，工程地質分區(qū)屬于沖洪積平原地址區(qū)，橋址位于管子溝河道及兩岸，河道兩岸地勢較為開闊。 estimation of prestressed reinforcement quantity and its layout, side span with 42root diameter steel strand, N1 each bundle of 6 root, N2, N3, N4each bundle of5root. In the span of 38steel strand, N1, N2, N3each beam5, N4 each bundle of 4 root。在中跨跨中采用38根鋼絞線，NNN3每束5根，N4每束4根；計算主梁截面的幾何特征值；承載能力極限狀態(tài)驗算和正常使用極限狀態(tài)驗算；正常使用極限狀態(tài)下構件抗裂性及變形驗算；持久狀態(tài)下和短暫狀態(tài)下構件截面應力驗算。目前在公路橋梁工程中應用非常廣泛。 本設計主梁就選用了預應力混凝土連續(xù)箱梁，完成了營雙高速公路馬跑溝河大橋430 m連續(xù)箱梁橋的設計。經(jīng)檢算，設計的橋梁結構安全，合理，并滿足現(xiàn)行規(guī)范的要求。 calculation of girder section geometric characteristic value。地形較為平坦，河道溝道較深，海拔高程1728~1751m左右，相對高差23m。橋址區(qū)地層巖性較為簡單，主要有第四系沖洪積粉細砂、黃土、角礫。3. 橋面寬：50+1075++75+50+75+1075+50=1200+50+1200=2450cm。7. 橋面縱坡：0%。（四） 橋面鋪裝 采用8厚C50混凝土橋面現(xiàn)澆層和10厚瀝青混凝土防水層。連續(xù)梁在支點和跨中的梁估算值：等高度梁： H=（～）L，常用H=（～）L。（二） 底板厚度 簡支轉連續(xù)施工的連續(xù)梁橋跨中正彎矩較大，因此底板不宜過厚；同時支點處也存在負彎矩，需要底板有一定的厚度來提供受壓面積。根據(jù)以上要求確定箱梁頂板厚度18cm。（六） 橫隔板橫隔梁可以增強橋梁的整體性和良好的橫向分布，同時還可以限制畸變；支承處的橫隔梁還起著承擔和分布支承反力的作用。為了簡化計算和便于分析，所以按一片中梁建立模型，其中以橋梁軸線為x方向，沿x軸在平面內逆時針旋轉90176。（1） 每延米梁重 g=（2） 橫隔梁重 本設計每片梁均有3片橫隔梁，在端部也有堵頭板，也按橫隔梁處理，故每片梁有5片橫隔梁，均按集中荷載考慮。4= 二期荷載集度g=+++=，為了保證安全，取g為15.3. 結構組定義及約束條件本設計建立了兩個結構組，一個結構組為簡支階段，包含1至23單元，26至47單元，50至71單元，74至96單元；另一個結構組為連續(xù)階段，包含24，25，48，49，72，73單元。4. 各施工階段梁的內力圖及各控制截面內力（1） 簡支階段 第一施工階段為預制主梁，待混凝上達到設計強度100%后張拉正彎矩區(qū)預應力鋼束，并壓注水泥漿，再將各跨預制箱梁安裝就位，形成由臨時支座支承的簡支梁狀態(tài)。彎矩和剪力圖詳見圖33，各控制截面內力詳見表34。彎矩和剪力圖詳見圖35，各控制截面內力詳見表36。 一號梁影響線 二號梁影響線 圖37 剛接梁法加載圖示及影響線 對于一號梁：對于二號梁：（2） 修正剛性橫梁法 本橋單幅梁數(shù)n=4，則 抗扭修正系數(shù)1號梁橫向影響線豎標值： 2號梁橫向影響線豎標值： 影響線最不利加載按跟剛接梁法一樣的方式，按照規(guī)范進行最不利加載，加載圖式及梁的影響線如圖38所示。結果如表37所示。支座不均勻沉降引起的內力變化如圖336，337所示，各控制截面內力如表38所示。 對于本設計進行基本組合計算時，相應的荷載組合為： 基本組合=++++ 表311 基本組合各控制截面內力值截面位置剪力 彎矩 最大值最小值最大值最小值左端部00變化點1/4邊跨截面邊跨跨中截面3/4邊跨截面變化點中跨左端點變化點1/4中跨截面中跨跨跨中截面3/4中跨截面變化點中跨右端點 圖339 基本組合彎矩包絡圖 圖340 基本組合剪力包絡圖2. 偶然組合 對于本設計進行偶然組合計算時，相應的荷載組合為： 偶然組合=一期恒載+二期恒載+++ 表312 偶然組合各控制截面內力值截面位置剪力 彎矩 最大值最小值最大值最小值左端部00變化點1/4邊跨截面邊跨跨中截面3/4邊跨截面變化點中跨左端點變化點1/4中跨截面中跨跨中截面3/4中跨截面變化點中跨右端點 圖341 偶然組合彎矩包絡圖 圖342 偶然組合剪力包絡圖3. 正常使用極限狀態(tài)短期效應內力組合 對于本設計進行短期效應組合計算時，相應的荷載組合為： =++公式內參數(shù)含義詳見《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTG D602004）。在中跨跨中采用38根鋼絞線，NNN3每束5根，N4每束4根。 表41邊跨鋼束計算表鋼束號起彎高度N19004500N27004500N36004500N41003000 表42 中跨鋼束計算表鋼束號起彎高度N111004500N29004500N38004500N41003000 本設計預應力鋼束布置詳見附圖LTX7，LTX8。以邊跨1/4截面為例，進行檢算。單位邊跨跨中截面邊跨3/4截面邊跨右支點截面10150受壓區(qū)高度是否符合要求是是是是否滿足要求是是是51 邊跨控制截面正截面抗彎承載能力檢算52 中跨控制截面正截面抗彎承載能力檢算單位中跨1/4截面中跨跨中截面中跨3/4截面中跨支點截面10150受壓區(qū)高度是否符合要求是是是是是否滿足要求是是是是2. 斜截面抗剪承載能力檢算取剪力最大控制截面邊跨右端點截面進行檢算。在進行抗裂性計算時，作用（或荷載）應采用其短期效應設計組合值（汽車荷載效應不計沖擊系數(shù)），構件材料采用其強度設計值。53 控制截面正截面抗裂驗算表單位中跨跨中截面邊跨支點截面中跨支點截面1010150150是否符合要求是是是2. 斜截面抗裂驗算斜截面抗裂應對構件截面混凝土的主拉應力進行驗算，由于本設計未配豎向預應力鋼筋，故計算公式如下：=從上式可以看出，所以，即該截面的斜截面抗裂性符合要求。1. 正截面混凝土壓應力驗算使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的壓應力應符合下列規(guī)定：其中 =此處為換算截面重心軸到受壓區(qū)邊緣的距離。 上梗腋處在計算主應力點的縱向預應力產(chǎn)生的混凝土法向預壓應力：換算截面重心至上梗腋處的距離： 按作用（或荷載）標準值組合計算的彎矩值和剪力值為： =則 =+=計算主應力點以上部分換算截面面積對換算截面重心軸凈截面面積重心軸的面積矩分別為： = ==＜==（滿足要求） 下梗腋處在計算主應力點的縱向預應力產(chǎn)生的混凝土法向預壓應力：換算截面重心至下梗腋處的距離： =+計算主應力點以上部分換算截面面積對換算截面重心軸凈截面面積重心軸的面積矩分別為： = ==＜==（滿足要求） 其余截面驗算見表57,58。本設計考慮長期效應后的撓度值為：，所以本設計的撓度驗算滿足要求。該橋在設計中，上部結構計算考慮了橫向影響，橫向分布系數(shù)采用修正剛性橫梁法。尤其要強烈感謝我的論文指導老師丁南宏老師，他對我進行了無私的指導和幫助，耐心的幫助進行論文的修改和