【正文】 燃燒室內(nèi)的穿透深度；③燃料、石灰石及回灰的供給與擴(kuò)散[17]。前墻水冷壁管屏下部與集箱連接，上部過爐頂后與上集箱連接，最后蒸汽由管子引入鍋筒。從給定的參數(shù)，我們可以進(jìn)行熱力計(jì)算。在尾部煙道中布置有高溫過熱器、低溫過熱器、鋼管式省煤器和管式空氣預(yù)熱器。而截面熱負(fù)荷選擇與運(yùn)行風(fēng)速的選擇是息息相關(guān)。截面熱負(fù)荷一般在35MW/m2， MW/m2。對(duì)于本次設(shè)計(jì)，床溫取918℃。%，鍋爐容量135t/h，排煙溫度選取為145℃。如果選擇過小，則燃料不能充分燃燒，使?fàn)t膛完全熱燃燒損失增加；如果選擇過大，會(huì)增加排煙熱損失。一次風(fēng)率過低，不能保證密相區(qū)顆粒正常流化，而且大顆粒燃料無法燃盡。自下而上依次為一次風(fēng)室、密相區(qū)、二次風(fēng)口、懸浮段、蒸發(fā)管。上鍋筒筒身用20鋼板熱卷冷澆而成，封頭為20鋼沖壓而成的橢圓形封頭，封頭和筒身壁厚都為。它是自然循環(huán)鍋爐構(gòu)成水循環(huán)回路的重要部件。 一般來說，風(fēng)帽上小孔的面積之和遠(yuǎn)小于布風(fēng)板的面積，通過風(fēng)帽上的小孔的氣流速度很大，高速氣流進(jìn)入床層的底部，對(duì)床層顆粒產(chǎn)生強(qiáng)烈的擾動(dòng)，氣固質(zhì)量交換強(qiáng)烈，這對(duì)于均勻床層和提高流化質(zhì)量都是非常重要的[17]。布風(fēng)板阻力為整個(gè)床層阻力的%才可以維持床層穩(wěn)定運(yùn)行。分離器的設(shè)計(jì)和、布置關(guān)系到鍋爐的經(jīng)濟(jì)性和可靠性。是鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的關(guān)鍵[13]。 特點(diǎn)旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造、安裝方便，投資少； 屬靜態(tài)設(shè)備，操作維護(hù)容易； 性能穩(wěn)定，操作彈性大； 不受氣體種類、氣體中固體顆粒濃度以及溫度、壓力的限制，應(yīng)用范圍非常廣 [15]。其結(jié)構(gòu)見圖22?？諝忸A(yù)熱器，通常為管式，以減少漏風(fēng)，煙氣速度一般取。過熱器分成兩級(jí) 布置在尾部豎井煙道中，低溫過熱器布置在煙氣較低部分，逆流布置，材料為20鋼；高溫過熱器布置在煙氣的高溫部分，順流布置，以降低溫壓，避免過熱損壞，材料為20鋼。其結(jié)構(gòu)見圖23和圖24，具體尺寸見鍋爐總圖。管子規(guī)格為的無縫鋼管，錯(cuò)列布置，橫向節(jié)距90mm，縱向節(jié)距60mm，橫向管排數(shù)41/42排，縱向管排數(shù)35排， m2。其結(jié)構(gòu)見圖26。 的排放控制循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計(jì)燃燒方式，可以抑制燃料型NOx生長。 粉塵排放的控制為了滿足粉塵排放的控制要求，必須采用末級(jí)除塵器，通常為靜電除塵器和布袋除塵器。柱腳與鋼筋混凝土基礎(chǔ)固接。尾部煙道采用輕型板壁爐墻，第一層為耐火混凝土；第二層為保溫混凝土；第三層為絕熱層。在鍋筒上裝有2只， 過熱器集汽集箱上裝有一只彈簧安全閥，在過熱器集汽集箱出口裝有電動(dòng)主汽閥，其它水位表排污、加藥、取樣等表計(jì)和閥門均按常規(guī)設(shè)置。 鍋爐的各項(xiàng)熱損失計(jì)算。 煙氣焓溫表計(jì)算。鍋爐的輸入熱量 ，確定鍋爐的總熱損失和鍋爐效率，最后計(jì)算出鍋爐的輸出熱量和計(jì)算煤耗量等項(xiàng)目的計(jì)算。由進(jìn)入稀相區(qū)的熱量、稀相區(qū)的煙速等，最后由稀相區(qū)的煙氣焓確定稀相區(qū)的溫度。由省煤器的給水和煙氣的焓值知，確定煙氣的放熱量和給水的吸熱量，根據(jù)省煤器的結(jié)構(gòu)尺寸最終確定省煤器的傳熱面積。 旋風(fēng)分離器阻力計(jì)算。 煙道轉(zhuǎn)向室阻力計(jì)算。 省煤器阻力計(jì)算。 最后確定除塵器阻力計(jì)算、煙囪阻力計(jì)算、煙氣側(cè)自生通風(fēng)力計(jì)算、鍋爐煙氣側(cè)煙總流阻。 爐膛風(fēng)室壓力為布風(fēng)板阻力加料層阻力，即整個(gè)床層阻力。所以，選擇風(fēng)機(jī)型號(hào)是非常重要的。在這篇論文中，基于任務(wù)書所給定的參數(shù)以及一些經(jīng)驗(yàn)數(shù)值，做了如下工作：首先對(duì)鍋爐的整體布置進(jìn)行了論證，選定了適合的結(jié)構(gòu)方案；然后對(duì)各個(gè)部分進(jìn)行了熱力計(jì)算，以確定各個(gè)部位的具體結(jié)構(gòu)尺寸：根據(jù)尺寸繪制了精確的鍋爐總圖、水系統(tǒng)圖、省煤器圖、煙風(fēng)系統(tǒng)圖；對(duì)鍋爐的煙道和風(fēng)道進(jìn)行阻力計(jì)算，在此基礎(chǔ)上計(jì)算了所需要的引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)功率。[3]孫獻(xiàn)斌。Coulthard, .Steedman,W. Botros,Peter E. Experimental development of the Vortex circulating Fluidized BedProceedings of the International Conference on Fluidized Bed Combustion,v 1,p 203209,1991,Clean Energy for the World [6]Li,.； Zhang,. Meng,. Design and application of novel horizontal circulating fluidzed bed boiler Proceedings of the 20th International Conference on Fluidized Bed Combustion,p 206211,2009,Proceedings of the 20th International Conference on Fluidized Bed Combustion . [7]李峰，張縵，于龍，135MW循環(huán)流化床鍋爐工程設(shè)計(jì)[J]。[9]姜健，梁凌，概述循環(huán)流化床鍋爐的產(chǎn)生、現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)[J]。 [11]金國淼，等。中國高新技術(shù)企業(yè)，2007，(06)：77。石化技術(shù)，2003，(02)：1721。[17]趙緒國；220t/h循環(huán)流化床鍋爐的工作原理及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[J]。 [19]Irene Bolea,Luis M. Romeo,David Pallar233。鍋爐原理與計(jì)算。循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計(jì)與計(jì)算。循環(huán)流化床鍋爐設(shè)備與運(yùn)行。中國電力出版社，2008 致 謝 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)能夠圓滿完成，與指導(dǎo)老師劉聯(lián)勝的嚴(yán)格要求和耐心的幫助是密不可分的。℃）等于灰的比熱容 表2596920平均粒徑mP50 燃煤顆粒尺寸在08mm時(shí)21床料的臨界流化速度m/s其中 22顆粒團(tuán)有效導(dǎo)熱系數(shù)W/(m.℃)23顆粒團(tuán)比熱容J/（kg。10表118 熱力計(jì)算結(jié)果匯總表序號(hào)名稱符號(hào)單位爐膛高溫過熱器低溫過熱器省煤器空氣預(yù)熱器1煙氣入口溫度℃—8502煙出口溫度℃8501503介質(zhì)進(jìn)口溫度℃278340204介質(zhì)出口溫度℃2784501505介質(zhì)平均流速—6煙氣平均速—7平均溫壓℃—8。10表114 省煤器結(jié)構(gòu)計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式來源數(shù)值1管子規(guī)格給定32給定32橫向節(jié)距 設(shè)定903縱向節(jié)距設(shè)定604橫向相對(duì)節(jié)距—/5縱向相對(duì)節(jié)距—/6橫向管排數(shù)—設(shè)定41—設(shè)定427平均橫向管排數(shù)—(+)/28縱向管排數(shù)—設(shè)定359并聯(lián)管數(shù)—+8310管子彎曲半徑6011煙道寬度設(shè)定512每排管長213煙道深度(+260)/100014受熱面布置管長+(2)/215防磨板處最上面排管長靠墻各排管長2(2) 進(jìn)出口穿墻區(qū)2彎頭(/21)16有效受熱面管長(++)/2+/217受熱面積18水流通面積19煙氣流通面積(+2)20輻射層有效厚度Sm 省煤器傳熱計(jì)算表115 省煤器傳熱計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或來源數(shù)值1入口煙溫℃見表 3132入口煙焓kJ/kg見表 3133省煤器吸熱量kJ/s112944給水溫度℃給定1505給水焓kJ/kg查水蒸汽表6汽包出口蒸汽汽化潛熱kJ/kg查水蒸氣性質(zhì)表P=*=7減溫水放熱量kJ/kg/（+）8水實(shí)際入口焓kJ/kg+9水入口溫度℃查水蒸氣性質(zhì)表10水出口焓kJ/kg+/（+）11水出口溫度℃查水蒸氣性質(zhì)表P=12水沸騰度==013水吸熱量kJ/kg（+）()/14煙氣出口焓kJ/kg/+15煙氣出口溫度℃查表 3616平均煙溫℃（+）/217煙氣容積m3/kg見表35 (=)18水蒸氣容積份額—見表35 (=)19三原子氣體容積份額—見表35 (=)20煙氣密度kg/m3見表35 (=)21飛灰濃度kg/m3見表35 (=)22飛灰顆粒平均直徑經(jīng)驗(yàn)值1323煙氣流速(+273)/(273)24煙氣對(duì)流放熱系數(shù) 查《鍋爐原理及計(jì)算》第三版圖1278525平均水溫℃(+)/226水比容m3/kg查水蒸氣性質(zhì)表P=27水流速（+）/28傳熱系數(shù)/ (1+)29較大順流溫壓℃30較小順流溫壓℃31順流平均溫壓℃()/ln(/)32 傳熱量kJ/kg/(1000)33誤差%│()/│100%34 允許誤差%——177。第一章 熱力計(jì)算1 設(shè)計(jì)任務(wù)1. 鍋爐額定蒸發(fā)量 =135t/h2. 過熱器出口蒸汽壓力 = 3. 過熱器出口蒸汽溫度 =450℃4. 鍋爐給水溫度 =150℃5. 冷空氣溫度 =20℃6. 熱空氣溫度 =150℃7. 排煙溫度 =145℃8. 排污率 =1% 燃料特性表11 燃料特性序號(hào)名稱符號(hào)單位數(shù)據(jù)1含碳量％2含氫量％3含氧量％4含氮量％5含硫量％6水分％7灰份％8揮發(fā)份％9低位發(fā)熱量KJ/Kg23073表12 空氣過剩系數(shù)及各段煙道的漏風(fēng)系數(shù) 序號(hào)名稱符號(hào)單位來源數(shù)值1密相區(qū)出口處的名義空氣過剩系數(shù)—按表B3選取2稀相區(qū)漏風(fēng)系數(shù)—按表B3選取3Ⅱ級(jí)過熱器漏風(fēng)系數(shù)—按表B3選取4Ⅰ級(jí)過熱器漏風(fēng)系數(shù)—按表B3選取5上級(jí)省煤器漏風(fēng)系數(shù)—按表B3選取6下級(jí)省煤器漏風(fēng)系數(shù)—按表B3選取 空氣量、煙氣量及煙氣焓計(jì)算表13 空氣量、煙氣量及煙氣焓計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位（標(biāo)態(tài)下）來源數(shù)值1理論空氣量2實(shí)際空氣量計(jì)算3理論氮體積4三原子氣體體積5理論水蒸汽體積6理論煙氣量7實(shí)際干煙氣體積8實(shí)際煙氣體積 鍋爐的各項(xiàng)熱損失表14 鍋爐的各項(xiàng)熱損失序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或來源數(shù)值1氣體不完全燃燒熱損失%按附表B52選取2固體不完全燃燒熱損失%按附表B52選取53密相區(qū)出口處的氣體不完全燃燒熱損失%4密相區(qū)的燃燒份額5密相區(qū)內(nèi)的固體不完全燃燒熱損失%6一次風(fēng)占總風(fēng)量的比率%選取707密相區(qū)出口處的名義空氣過剩系數(shù)選取8密相區(qū)出口處的實(shí)際空氣過剩系數(shù) 煙氣特性計(jì)算表15 煙氣特性計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位（標(biāo)態(tài)下）計(jì)算公式或來源1進(jìn)口處的空氣過剩系數(shù)2出口處的空氣過剩系數(shù)3空氣過剩系數(shù)4水蒸氣體積5干煙氣體積6煙氣體積7二氧化碳和二氧化硫分壓力8水蒸氣分壓力9三原子氣體分壓力10煙氣的重量11各段煙氣出的飛灰份額12飛灰含碳量%選取13底渣含碳量%14飛灰質(zhì)量濃度15飛灰體積