【正文】 坡口 形式 氣體流量 L/min 焊絲直徑/mm 焊接電流 /A 焊接電壓 /V 焊 絲 焊接速度 m/h 電流極性 8 Y 型 23～ 25 130 ～150 20～ 22 H08Mn2MoA 22 直流反接 （ 2）角接焊縫試件的制備 采用 CO2 氣體保護 焊 焊接， 如圖 31 所示。大多數(shù) CO2 氣體保護焊工藝都采用短路過渡焊接。 (一 )電源極性 CO2 氣體保護焊焊接一般材料時，采用直流反接；在進行高速焊接、堆焊和鑄鐵補焊時，應采用直流正接。 3 焊接工藝性評定 焊接試件的制備 采用刨邊機進行坡口加工 。當焊道冷至 150100℃時，給試棒逐漸加載，規(guī)定載荷應在 1min內(nèi)加載完畢，此時試棒的溫度不應低于 100℃。試棒上端附近有環(huán)形缺口。 圖 22 坡口型式 母材的焊接性試驗 材料成型及控制工程（焊接） 課程設計說明書 第 5 頁 共 26 頁 對 WCF62 鋼 的 焊性進行試驗， 可 用以下幾種方法來 衡量該鋼的焊接 性。 本次設計，殼體厚度小于 22mm，開 Y 形坡口。同時便于進行射線或超聲波探傷， 坡口形式以 U形為佳，單邊 V形也可采用。 WCF62 鋼 選用 H08Mn2MoA 焊 絲比較合適。 WCF62 的 σ s 低于 980 Mpa，因此熔化極氣體保護焊 、手弧焊、埋弧焊和鎢極氬弧焊等都能采用 。此外，軟化的程度和軟化去的寬度與焊接工藝也有很大關系。因此，從工藝上可以采取小線能量的焊接方法、控制熔池形狀、減少凹度等措施。含碳量不超過 %， Mn／ S 小于 30，其液化裂紋敏感性大。 ③ 再熱裂紋及其影響因素 母材中引起再熱裂紋的合金元素主要是 Mo、 V。 從材料本身來考慮，淬硬組織是引起冷裂紋的決定性因素。 它與普通的碳錳鋼相比較，不僅強度高，而且焊接性能優(yōu)良，可作為低溫壓力容器用鋼 (尤其適用于大型球形儲罐 )。塔節(jié)兩端法蘭密封面與筒體軸線應垂直，偏差不大于 1mm。焊接方法采用 CO2氣體保護焊 ，接頭形式為對接、角接。 通過設計，初步掌握根據(jù)產(chǎn)品圖樣及 技術要求制定焊接 工藝規(guī)程的方法、 焊接 工藝設計的 步驟，提高 分析焊接生產(chǎn)實際問題 、 解決問題的能力 。 2 焊接生產(chǎn)工藝性分析 焊接結構工藝性審查 產(chǎn)品圖樣結構審查 此次設計的設備為尾氣回收塔殼體，筒體直徑 800mm，容器總長 9292mm，壁 厚8mm。 產(chǎn)品技術特性及檢驗要求 尾氣回收塔殼體技術特性如表 21所示： 表 21 尾氣回收塔殼體技術特性表 設計壓力 設計溫度 物料名稱 物料特性 焊縫系數(shù)φ 試驗壓力 容量 / 3m 常壓 常溫 碳化尾氨 、 母液Ⅰ 刺激性 盛水試漏 材料成型及控制工程（焊接） 課程設計說明書 第 2 頁 共 26 頁 本設備 按 NB/T 470032020《鋼制焊接常壓容器》 和 HG 206521998《塔器設計技術規(guī)定》進行制造、試驗及驗收。塔體總裝后彎曲度小于 2/1000 塔高，且總彎曲度小于 8mm。 該鋼通過降低含碳、硫、磷量 (C≤ 0． 09 %)和 Pcm值 (Pcm≤ O． 02％ )，并有效地利用低碳范圍內(nèi)硼和其它 合 金元素的淬透性效果，可以確保所希 望的強度（ 610～725MPa）和低溫韌性（ 40℃ ， ≥ 40） 。對于WCF62 鋼來說，因其在低碳的基礎上通過加入多種提高淬透性的合金元素，保證獲得強度高、韌性好的低碳馬氏體和 部分下貝氏體的混合組織。其中， V的影響最大， Mo 次之，而且當二者同時加入時就更嚴重。故避免這類裂紋的關鍵在于控制 C 和 S的含量，保證高的 Mn／ S 比。 ⑤ 熱影響區(qū) 的性能變化 母材中 由于含有較多的固氮元素，因此熱影響區(qū)中不會產(chǎn)生明顯的熱應變脆化，其中過熱區(qū)的脆化是主要 問題。對于 WCF62 鋼而言，其強度級別不太高，但制定其焊接工藝時必須考慮這一問題。 本次設計采用 CO2氣體保護焊進行對接焊 縫和角焊縫的焊接。 接頭與坡口型式設計 焊縫布置與接頭的應力集中程度都對接頭質量有明顯的影響。但必須在工藝規(guī)程中注明要求兩個坡口面必須完全焊透。 低 合金結構 鋼的坡口可用 刨邊機 加工坡口 。 插銷試驗 采用插銷試驗方法，可以定量測定低合金鋼焊接熱影響區(qū)冷裂紋敏感性。將插銷試棒插入底板相應的孔中，使帶缺口一端與底板表面平齊。 載荷保持 16h 或 24h 后卸載，若試棒未斷，而采用“斷裂準則”，應增加載荷材料成型及控制工程（焊接） 課程設計說明書 第 6 頁 共 26 頁 重復上述試驗，直至試棒發(fā)生斷裂，然后降低約 10Mpa 的載荷，而試棒未發(fā)生斷裂，此值即為“斷裂準則”的“臨界應力”。 清除 坡口 附近的水、油污、銹漬等雜質 。 (二 )焊絲直徑 二氧化碳氣體保護焊的焊絲直徑 一般可根據(jù) 板厚 選擇。當電弧電壓較高、焊接電流較大時，熔滴呈小顆粒飛落稱為顆粒過材料成型及控制工程（焊接） 課程設計說明書 第 7 頁 共 26 頁 渡。其工藝參數(shù)見表 32。使用液體冷卻介質，保溫時間不得少于 5min。試件如圖 34 所示。熔合線的沖擊值所反映的是焊縫或熱影響區(qū)的沖擊韌性。調(diào)質鋼 焊接后，如不再進行調(diào) 質處理，則熱影響區(qū) 的軟化將成為調(diào) 質鋼焊接的一個重要問題， 而 WCF62 鋼的焊接接頭 并無軟化現(xiàn)象。因此，正確選擇線能量和預熱這兩個參數(shù)使保證不出現(xiàn)裂紋和脆化的關鍵。 由于殼體厚度僅 8mm，所選用的鋼板厚度為 8mm，所以不需要預熱。由此可以確定其制造工藝方案如下： ，可采用鍛、焊、機加工等手段，零件制造完成后，需要進行尺寸、質量等檢驗。 5 主要零件的加工制造 筒節(jié)的制造 筒節(jié)的制造工藝流程如下： 1. 鋼板復檢： 對鋼板進行復檢，內(nèi)容包括鋼的化學成分、各種力學性能、表材料成型及控制工程（焊接） 課程設計說明書 第 11 頁 共 26 頁 面缺陷及外形尺寸（主要是厚度）的檢驗。原理： 將淬硬鋼丸 (一般應用錳鋼丸 ,直徑為 ,硬度為 HRC4750),以壓縮空氣噴出 或離心式噴丸機借離心力甩到金屬表面 , 利用鋼丸對金屬表面的沖擊作用使零件表面硬化 。具體展開公式如下： L=π（ Dg+δ） +S 式中 L筒節(jié)毛坯展開長度（ mm） Dg容器公稱直 徑（ mm） δ 容器壁厚（ mm） S加工余量（包括切割余量、刨邊余量和焊接收縮量等）（ mm），如兩側均需刨邊，則取 10～ 15mm。 經(jīng)查閱資料及計算，如圖 52 所示，取劃線尺寸為 2547 2158（長度寬度）的坯料。 ：采用對稱式三輥卷板機來卷制鋼板。受模具長度限制，板料的壓彎需逐段進行，且在壓制過程中需要隨時用樣板檢查曲率半徑的大小，以保證成形尺寸滿足要求。 材料成型及控制工程（焊接） 課程設計說明書 第 13 頁 共 26 頁 每滾卷一次行程，便適當下調(diào)上輥一次，這樣經(jīng)過多次滾卷就可將板料彎曲成所要求的曲率。 WCF62 鋼回彈量較大，需要在最終成形之前進行一次退火。如圖 55所示。 8．矯圓：焊接結束后，在卷板機上進行矯圓，大致可分三個步驟。 （ 3）逐漸卸除載荷，并使工件在逐漸卸除載荷的過程中多次滾卷。將筒節(jié)置于 V 形鐵上固定， 在筒體上已標記的孔中心位置分別沿筒體徑向和周向劃出接管的尺寸和位置線。 ：矯正，噴丸處理 。 綜上，在原材料上劃一直徑為 的圓。 ： LGK8 等離子弧切 割機切出 63mm直