【正文】 恒載＝梁自重＝ 2. 柱豎向集中荷載計算：（1）A 、D軸柱豎向集中荷載計算（＝） 頂層柱： 梁自重＝（8－）＋（6－）1/42＝ 板傳荷載＝4/25/8＋4/2(1－22＋3) 61/42＝ 女兒墻自重＝8＝ 恒載＝＋＋＝活載＝4/25/88＋4/2(1－22＋3) 61/42＝標準層柱：梁自重＝（8－）＋（6－）1/42＝板傳荷載＝4/25/88＋4/2(1－22＋3) 61/42＝ 外縱墻自重＝（8－）＝ 恒載＝＋＋＝ 活載＝4/25/88＋4/2(1－22＋3) 61/42＝ 基礎頂面恒載=基礎梁自重+底層外墻自重=（8－）＋（8－）＝（2）B、C軸柱豎向集中荷載計算： 頂層：梁自重＝（8－）＋（6－）1/42＝板傳荷載＝4/25/8＋4/2(1－22＋3) 61/42＋4＝ 恒載＝＋＝ kN 活載＝4/25/88＋4/2(1－22＋3) 61/42＋4＝ 標準層柱： 梁自重＝（8－）＋（6－）1/42＝ 板傳荷載＝4/25/8＋4/2(1－22＋3) 61/42＋4＝ 內墻自重＝（8－） ＝ 恒載＝＋＋＝ 活載＝4/25/88＋4/2(1－22＋3) 61/42＋4＝ 基礎頂面恒載＝基礎梁自重+底層內墻自重＝（8－）＋（8－）＝ 風荷載標準值計算為簡化計算，將計算單元分布風荷載等效化為作用于屋面梁和樓面梁處的集中風荷載標準值，計算公式如下： (21) 式中：—— ——風荷載體型系數(shù)，本工程H/B=＜4,取= ——風壓高度變化系數(shù)（地面粗糙度C類） ——風振系數(shù)， (22) ——一榀框架各層節(jié)點的受風面積， ——下層柱高 ——上層柱高，對于頂層為女兒墻高度的2倍 ——計算單元迎風面寬度表21 風荷載標準值計算層次(m)(kN)418321 風荷載作用下的位移驗算 水平荷載作用下框架的層間側移按以下公式計算： (23) ―第i層的總剪力 ―第j層所有柱的抗側移剛度之和 ―第j層的層間側移 各層橫向側移剛度計算： 底層： A、D柱： K=＝ ＝(＋K)/ (2＋K) ＝ D=＝12104/＝15044 kN/m 同理可得，B、C柱： D=24219 kN/m =(15044＋24219) 2＝78526kN/m 標準層： A、D柱： K= (＋)/(2)＝ ＝K/ (2＋K) ＝ D＝＝1212104/＝18035kN/m 同理可得，B、C柱： D=53022 kN/m =(18035＋53022) 2＝142114 kN/m 風荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比的計算，計算如表22: 表22 風荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比的計算層數(shù)(kN）/41421141031421141021421141017852610 =∑=對于框架結構，樓層間最大位移與層高之比的限值為[6]，=。 —框架柱的反彎點高度比。(5) 循環(huán)、收斂后疊加，求桿端彎矩。 A3: =+(+)= =+(+)= =+(+)= A2: =+(+)= =+(+)= =+(+)= A1: =+= =+= == B4: =+= == =+= B3: =+(+)= =+(+)= =(+)= =+(+)= B2: =+(+)= =+(+)= =(+)= =+(+)= B1: =+= =+= == == 5. 在豎向荷載作用下，考慮梁端塑性變形內力重分布而對梁端彎矩進行調幅，調幅系數(shù)對現(xiàn)澆框架取：~。 表29 活載作用下梁端彎矩的調幅 層數(shù)AB跨BC跨CD跨調幅前調幅后調幅前調幅后同AB跨活載梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右四層三層二層一層6. 跨中彎矩 對頂層： AB跨 M（q）=1/8ql2－(M’1+M’2)/2=1/8－1/2(+)= BC跨 M（q）=1/8ql2－(M’1+M’2)/2=0－= 對三層： AB跨 M（q）=1/8ql2－(M’1+M’2)/2=1/8－1/2(+)= BC跨 M（q）=1/8ql2－(M’1+M’2)/2=0－= 對二層： AB跨 M（q）=1/8ql2－(M’1+M’2)/2=1/8－1/2(+)= BC跨 M（q）=1/8ql2－(M’1+M’2)/2=0－= 對底層： AB跨 M（q）=1/8ql2－(M’1+M’2)/2=1/8－1/2(+)= BC跨 M（q）=1/8ql2－(M’1+M’2)/2=0－= 活載作用下框架彎矩圖見圖218： 圖218活載作用下框架彎矩圖() 梁柱剪力和軸力計算1. 恒載作用下梁端剪力與柱軸力計算 梁端剪力: =+ (219) : 梁上均布荷載引起的剪力=/2 ：梁端彎矩引起的剪力 柱軸力： =+ (220) : 梁端剪力 ： 柱頂豎向集中荷載恒載作用下梁端剪力與柱軸力計算如表22121213所示：表210 恒載作用下AB梁端剪力計算 層號（kN/m）（m）（kN）4636261 6表211 恒載作用下BC梁端剪力計算層號（kN/m）（m）（kN）40302010 表212 恒載作用下柱的剪力層號LA柱B柱上下上下4321層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱4+=+=++=+=3++=+=441+++=+=2441++=+=+++=+=1++=+=+++=+=表213 恒載作用下柱的軸力恒載作用下剪力、軸力圖見圖21220： 圖219恒載作用下框架剪力圖(kN)圖220恒載作用下框架軸力圖(kN) 活載作用下梁端剪力與柱軸力的計算活載作用下梁端剪力與柱軸力的計算如表212121217： 表214活載作用下AB梁端剪力計算 層號（kN/m）（m）/2(kN)46362616表215 活載作用下BC梁端剪力計算層號（kN/m）（m）/2(kN)400000300000200000100000表216活載作用下柱的剪力層號LA柱B柱上下上下4321 表217 活載作用下柱的軸力層號總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱40+=+=30++=++=20++=++=10++=++=活荷載作用下剪力、軸力值見圖22222： 圖221 活載作用下框架剪力圖(kN) 圖222活載作用下框架軸力圖(kN) 內力組合 危險截面： 柱子：兩端； 梁：兩端、跨中。1. 軸壓比驗算（，柱的剪跨比不宜小于2） 底層柱： = 軸壓比： =/=10/[(600600)]=＜[] ，滿足要 求,則其他各柱的軸壓比都能滿足要求。 剪跨比： =(2)=＞2,滿足要求。柱同一截面分別受正反向彎矩，故采用對稱配筋。因為/=＜15，所以。5. 斜截面受剪承載力計算 第一層，最不利內力組合: = = = =600565=＞，滿足要求。 由第一層，同時對于非抗震框架柱，%，則最小體積配箍率[8]： = Asv/s≧Acor/lx=(600235)[6(600235)] = 取10，三肢箍， /＞＜444mm。 第二層，不利內力組合: M= N= V= =600565=＞V=。 ，同時對于非抗震框架柱，%，則最小體積配箍率： = =(600235)%/[4(600235)] = 取10，三肢箍， 3/＞＜445mm。 框架梁設計現(xiàn)澆框架橫梁正截面和斜截面的配筋計算，按受彎構件進行，梁的下部縱筋一般不在跨中截斷。梁內縱向鋼筋選 HRB400級（==360N/mm）， 。αs=M/(α1fcb’fh02)=[]==1=As=M/fyh0=()=139mm2實配216（s=402mm）=max[%,(45ft/fy)%]=%As/b h0=402/（250475) 100%=%﹥=%500/475=%滿足要求。1. 梁的正截面受彎承載力計算 一層： AB梁（300mm600mm）按T型截面進行配筋計算，跨中截面M=,現(xiàn)澆板可作為受壓翼緣，其計算寬度[9]： 當按跨度考慮時bf=l/3=6000/3=2000mm； 當按梁間距考慮時bf=Sn+b=4000+300=4300