【正文】 恒載＝梁自重＝ 2. 柱豎向集中荷載計(jì)算：（1）A 、D軸柱豎向集中荷載計(jì)算（＝） 頂層柱： 梁自重＝（8－）＋（6－）1/42＝ 板傳荷載＝4/25/8＋4/2(1－22＋3) 61/42＝ 女兒墻自重＝8＝ 恒載＝＋＋＝活載＝4/25/88＋4/2(1－22＋3) 61/42＝標(biāo)準(zhǔn)層柱：梁自重＝（8－）＋（6－）1/42＝板傳荷載＝4/25/88＋4/2(1－22＋3) 61/42＝ 外縱墻自重＝（8－）＝ 恒載＝＋＋＝ 活載＝4/25/88＋4/2(1－22＋3) 61/42＝ 基礎(chǔ)頂面恒載=基礎(chǔ)梁自重+底層外墻自重=（8－）＋（8－）＝（2）B、C軸柱豎向集中荷載計(jì)算： 頂層：梁自重＝（8－）＋（6－）1/42＝板傳荷載＝4/25/8＋4/2(1－22＋3) 61/42＋4＝ 恒載＝＋＝ kN 活載＝4/25/88＋4/2(1－22＋3) 61/42＋4＝ 標(biāo)準(zhǔn)層柱： 梁自重＝（8－）＋（6－）1/42＝ 板傳荷載＝4/25/8＋4/2(1－22＋3) 61/42＋4＝ 內(nèi)墻自重＝（8－） ＝ 恒載＝＋＋＝ 活載＝4/25/88＋4/2(1－22＋3) 61/42＋4＝ 基礎(chǔ)頂面恒載＝基礎(chǔ)梁自重+底層內(nèi)墻自重＝（8－）＋（8－）＝ 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算為簡化計(jì)算，將計(jì)算單元分布風(fēng)荷載等效化為作用于屋面梁和樓面梁處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，計(jì)算公式如下： (21) 式中：—— ——風(fēng)荷載體型系數(shù)，本工程H/B=＜4,取= ——風(fēng)壓高度變化系數(shù)（地面粗糙度C類） ——風(fēng)振系數(shù)， (22) ——一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積， ——下層柱高 ——上層柱高，對于頂層為女兒墻高度的2倍 ——計(jì)算單元迎風(fēng)面寬度表21 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算層次(m)(kN)418321 風(fēng)荷載作用下的位移驗(yàn)算 水平荷載作用下框架的層間側(cè)移按以下公式計(jì)算： (23) ―第i層的總剪力 ―第j層所有柱的抗側(cè)移剛度之和 ―第j層的層間側(cè)移 各層橫向側(cè)移剛度計(jì)算： 底層： A、D柱： K=＝ ＝(＋K)/ (2＋K) ＝ D=＝12104/＝15044 kN/m 同理可得，B、C柱： D=24219 kN/m =(15044＋24219) 2＝78526kN/m 標(biāo)準(zhǔn)層： A、D柱： K= (＋)/(2)＝ ＝K/ (2＋K) ＝ D＝＝1212104/＝18035kN/m 同理可得，B、C柱： D=53022 kN/m =(18035＋53022) 2＝142114 kN/m 風(fēng)荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比的計(jì)算，計(jì)算如表22: 表22 風(fēng)荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比的計(jì)算層數(shù)(kN）/41421141031421141021421141017852610 =∑=對于框架結(jié)構(gòu)，樓層間最大位移與層高之比的限值為[6]，=。 —框架柱的反彎點(diǎn)高度比。(5) 循環(huán)、收斂后疊加，求桿端彎矩。 A3: =+(+)= =+(+)= =+(+)= A2: =+(+)= =+(+)= =+(+)= A1: =+= =+= == B4: =+= == =+= B3: =+(+)= =+(+)= =(+)= =+(+)= B2: =+(+)= =+(+)= =(+)= =+(+)= B1: =+= =+= == == 5. 在豎向荷載作用下，考慮梁端塑性變形內(nèi)力重分布而對梁端彎矩進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)對現(xiàn)澆框架?。簙。 表29 活載作用下梁端彎矩的調(diào)幅 層數(shù)AB跨BC跨CD跨調(diào)幅前調(diào)幅后調(diào)幅前調(diào)幅后同AB跨活載梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右四層三層二層一層6. 跨中彎矩 對頂層： AB跨 M（q）=1/8ql2－(M’1+M’2)/2=1/8－1/2(+)= BC跨 M（q）=1/8ql2－(M’1+M’2)/2=0－= 對三層： AB跨 M（q）=1/8ql2－(M’1+M’2)/2=1/8－1/2(+)= BC跨 M（q）=1/8ql2－(M’1+M’2)/2=0－= 對二層： AB跨 M（q）=1/8ql2－(M’1+M’2)/2=1/8－1/2(+)= BC跨 M（q）=1/8ql2－(M’1+M’2)/2=0－= 對底層： AB跨 M（q）=1/8ql2－(M’1+M’2)/2=1/8－1/2(+)= BC跨 M（q）=1/8ql2－(M’1+M’2)/2=0－= 活載作用下框架彎矩圖見圖218： 圖218活載作用下框架彎矩圖() 梁柱剪力和軸力計(jì)算1. 恒載作用下梁端剪力與柱軸力計(jì)算 梁端剪力: =+ (219) : 梁上均布荷載引起的剪力=/2 ：梁端彎矩引起的剪力 柱軸力： =+ (220) : 梁端剪力 ： 柱頂豎向集中荷載恒載作用下梁端剪力與柱軸力計(jì)算如表22121213所示：表210 恒載作用下AB梁端剪力計(jì)算 層號（kN/m）（m）（kN）4636261 6表211 恒載作用下BC梁端剪力計(jì)算層號（kN/m）（m）（kN）40302010 表212 恒載作用下柱的剪力層號LA柱B柱上下上下4321層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱4+=+=++=+=3++=+=441+++=+=2441++=+=+++=+=1++=+=+++=+=表213 恒載作用下柱的軸力恒載作用下剪力、軸力圖見圖21220： 圖219恒載作用下框架剪力圖(kN)圖220恒載作用下框架軸力圖(kN) 活載作用下梁端剪力與柱軸力的計(jì)算活載作用下梁端剪力與柱軸力的計(jì)算如表212121217： 表214活載作用下AB梁端剪力計(jì)算 層號（kN/m）（m）/2(kN)46362616表215 活載作用下BC梁端剪力計(jì)算層號（kN/m）（m）/2(kN)400000300000200000100000表216活載作用下柱的剪力層號LA柱B柱上下上下4321 表217 活載作用下柱的軸力層號總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱40+=+=30++=++=20++=++=10++=++=活荷載作用下剪力、軸力值見圖22222： 圖221 活載作用下框架剪力圖(kN) 圖222活載作用下框架軸力圖(kN) 內(nèi)力組合 危險(xiǎn)截面： 柱子：兩端； 梁：兩端、跨中。1. 軸壓比驗(yàn)算（，柱的剪跨比不宜小于2） 底層柱： = 軸壓比： =/=10/[(600600)]=＜[] ，滿足要 求,則其他各柱的軸壓比都能滿足要求。 剪跨比： =(2)=＞2,滿足要求。柱同一截面分別受正反向彎矩，故采用對稱配筋。因?yàn)?=＜15，所以。5. 斜截面受剪承載力計(jì)算 第一層，最不利內(nèi)力組合: = = = =600565=＞，滿足要求。 由第一層，同時(shí)對于非抗震框架柱，%，則最小體積配箍率[8]： = Asv/s≧Acor/lx=(600235)[6(600235)] = 取10，三肢箍， /＞＜444mm。 第二層，不利內(nèi)力組合: M= N= V= =600565=＞V=。 ，同時(shí)對于非抗震框架柱，%，則最小體積配箍率： = =(600235)%/[4(600235)] = 取10，三肢箍， 3/＞＜445mm。 框架梁設(shè)計(jì)現(xiàn)澆框架橫梁正截面和斜截面的配筋計(jì)算，按受彎構(gòu)件進(jìn)行，梁的下部縱筋一般不在跨中截?cái)?。梁?nèi)縱向鋼筋選 HRB400級（==360N/mm）， 。αs=M/(α1fcb’fh02)=[]==1=As=M/fyh0=()=139mm2實(shí)配216（s=402mm）=max[%,(45ft/fy)%]=%As/b h0=402/（250475) 100%=%﹥=%500/475=%滿足要求。1. 梁的正截面受彎承載力計(jì)算 一層： AB梁（300mm600mm）按T型截面進(jìn)行配筋計(jì)算，跨中截面M=,現(xiàn)澆板可作為受壓翼緣，其計(jì)算寬度[9]： 當(dāng)按跨度考慮時(shí)bf=l/3=6000/3=2000mm； 當(dāng)按梁間距考慮時(shí)bf=Sn+b=4000+300=4300