【正文】 載橫向分布影響線并按最不不利位置布荷見圖 23 荷載橫向分布影響線的零點至 2 號梁位的距離為 x 按比例求得： x?? 解得 x= 則汽車載荷 qcqm ???????? ）（? 人群載荷 ??? 3 號梁：在主梁處的荷載橫向分布影響豎標值為： ??? 荷載橫向分布影響線如圖 23： qcqm ?????? ）（? 人群載荷 ? 杠桿原理法計算得荷載分布系數(shù)表 24： 荷載分布系數(shù) 梁號 1 號梁 2 號梁 3 號梁 mcq mcr 0 0 偏心變壓法計算荷載分布系數(shù)： 荷載分布系數(shù) 梁號 1 號梁 2 號梁 3 號梁 mcq mcr 15 主梁活載內(nèi)力采用車道荷載計算，人群荷載參照車道荷載的均布荷載計算方法進行，所以： 主梁的跨中截面抗彎扭矩 cI 及沖擊系數(shù) u 的計算 求主梁界面的中 性位置 xa cm1114821h 1 ??? ）（ 3 011182 2 0 21 3 0181 3 0211182 2 0a x ?????? ?????? ）（ ）（ I=1/12*220*103+ *220+18*(13010)2/12+()2*18*(13011) = 42m10? 汽車載荷的沖擊系數(shù) m/* c ???? KNG 6 3 2102c2HEI C ?? ?????? ??? 2 8 1 5 8 7 1 5 7 cc ????? II? 1+u= 2.、各梁不同截面的內(nèi)力計算 查《橋規(guī)》得公路 II 級荷載的均布荷載標準值 m/ k KN??? 曲直線內(nèi)插法求集中荷載標準值 kq 及 2 3 01 2 .5 /4 5 )(1*1 8 0k ???P ′ 跨中： w=1/8l2=38m2 y=l/4= 1/4 跨： w=3/32l2= y=l/16= 則 Q 的影響線面積 w=1/2*1/2**= 1 號梁：求跨中處的彎矩q21M及剪力q21Q m/ 0 5 2388 7 3 06 8 8 kkkcqq21 ???????????? ）（）（）（ ?M m/ wrcrr21 KNM ?????? ）（ 16 kNwqmypmQ Qkckkkq)(1)()()1(21?????????????? ?? kNqmQ Qrcrr )( ?????? ? 41 處的彎矩值 4lM 和剪力 4lQ kNM q 8 2) 3 (6 8 )2 8 (41 ????????? mkNM r ?????? 2 號梁：求跨中處的彎矩q21M及剪力q21Q m/ 3 5388 7 3 05 4 8 kkkcqq21 ???????????? ）（）（）（ ?M m/ wrcrr21 KNM ?????? ）（ kNM q 8 2) 3 7 (5 4 )2 8 (41 ????????? mkNM r ?????? kNwqmypmQ Qkckkkq)()()()1(21???????????? ?? kNqmQ Qrcrr )( ?????? ? 3 號梁：求跨中處的彎矩q21M及剪力q21Q m/ 1 7388 7 3 8 kkkcqq21 ???????????? ）（）（）（ ?M m/ wrcrr21 KNM ?????? ）（ kNM q 8 3) 3 7 ()2 8 (41 ????????? 17 mkNM r ?????? kNwqmypmQ Qkckkkq)()()()1(21???????????? ?? kNqmQ Qrcrr )( ?????? ? 支點剪力影響線 :橫向分布系數(shù)區(qū)域段長度 a= ??? 影響線的面積為 mqmrcrr ????? ? 附加三角形荷載重心處影響線坐標 y= kNQr )(121 ????? 1 號梁： kNQ q)()()(????????????????????? kNQ r 2/)()(? ??????????? 2 號梁 kNQ q)()()(????????????????????? kNQ r 2/)()(? ???????????? 3 號梁 kNQ q)()(2/)(????????????????????? kNQ r 2/)()(? ??????????? （ 3） 主梁內(nèi)力組合 1 號梁： mkNMrrMQMrQ.)()(2121q21121021???????????? ?? 邊 18 mkNMrrMrMM rqQ.)()(41214141041???????????? 邊? 00?M kNQrrQrQrQrqQ)()(212121121021????????????邊 kNQrrQrQrQ rqQ)()( 02101000???????????? 邊 同理計算 3 號梁內(nèi)力組合 3 號梁內(nèi)力組合匯總?cè)缦卤?25： 截面內(nèi) 力 梁號 彎矩 )( mkNM ? 剪力 )(kNQ 21M 41M 21Q 0Q 1 號梁 2 號梁 600 3 號梁 計算公式 )( 2110 rqQ MrrMrMrM ??? 邊 , 21 ?? rr )( 2110 rqQ QrrQrQrQ ??? 邊 確定作用在中橫隔梁上的計算荷載 （ 1） 對于跨中橫隔梁的最不利荷載布置如圖 2。 計算結(jié)果 表 26 矩彎 32?M mkNpM oq ???????? ?? 9 2)( 1 92 8 )1(32 ?? 剪力 右1Q kNpQ oq )()1(1 ????????? ? ??右 內(nèi)力組合（鑒于橫隔梁的恒載內(nèi)力甚小，計算中可以略去不計） （ 1） 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力基本組合（用于驗算強度），見表 x 所列。 /195 mmNf sd ? 。 mmlb f 583317500313139。3 ????????? 其中 b 為腹板寬度， hb 為承托長度。139。(39。 00 xhxbfMr fcdd ?? 可得 )21180( 6 xx ???? mmmmx 1 1 039。 24 圖 33 跨中截面鋼筋布置圖（尺寸單位 mm） 由于受拉鋼筋為 8 32 （ 6434mm2 ）， Mpaf cd 280? ,2 16(402mm2) ，Mpafcd 280? ，查表得 32 的外徑為 ， 16 外徑為 ，取保護層厚度30mm，則 1 0 6 m m2 8 04 2 02 8 06 4 3 4 )2(2 8 04 0 2)(2 8 06 4 3 4???? ???????????sa mmh 1 1 9 41061 3 0 00 ??? 判斷截面類型 mkNhbf ffcd ????? 3 0 3 61 1 01 5 0 39。 ，故為第 I 類截面。0xhxbfM fcd ?? 可得 mkNmkNxhxbfM fcd ??????????? )2 ()2(39。 分配計算剪力 根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，在支座中心線向跨徑方向不小于 1 倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距最大為 100mm。0 dcs VV ??? ，取 ?? ，則kNVd 39。 箍筋設(shè)計 采用直徑 8mm 的雙肢箍筋，箍筋截面面積 21 mmnAA svsv ???? ,按公 26 式svsvkcucs ffpbhV ?????? ? ??? ,0331 )(設(shè)計箍筋時，式中的縱筋配筋率 p 及截面有效高度 h0 可按支座截面和跨中截面的平均值取用，計算如下： 跨中截面： mmhp 1194, 68361001000 ?????? ? 支點截面： mmhp 1252, 16091001000 ?????? ? 則取平均值分別為 mmhp 12232 12521194, 0 ?????? 箍筋間距 Sv計算為 mmVbhfAfpSdsvsvkcuv)()()39。 ??? 。根據(jù)規(guī)定，簡支梁的第一排彎起鋼筋（對支座而言）的末端彎折點位于支座中心截面處。2 距支座中心距離為： 27 mmmm )(213002231 ???????? ???? 對于第三排彎起鋼筋（擬彎起 2 32）： ? ? mmmmh 1 0 6 0 6 1)()(1 3 0 03 ??????????? 彎筋與梁縱軸交點 39。 滿足抗剪強度要求的各排彎起鋼筋面積的用量及彎起位置 計算表 表 31 彎起點 1 2 3 4 5 Δ hi（ mm） 1133 1098 1062 1043 距支座中心距離（ mm） 1133 2231 3293 4336 分配的剪力值（ kN） 需要的彎起鋼筋面積（ mm2） 1536 1388 1050 407 可提供的彎起鋼筋面積（ mm2） 1609 1609 1609 402 彎筋與梁軸交點到支座中心距離（ mm） 567 1701 2798 3868 由上表可見，第四排 鋼筋截面面積偏小，所以需要增加一排斜鋼筋來抵抗剪力，先不調(diào)整和增設(shè)，按照同時滿足梁跨間各正截面和斜截面抗彎要求，確定了彎起鋼筋的位置后再綜合考慮。 各排彎起鋼筋彎起后，相應(yīng)正截面抗彎承載能 uiM 力列入表 32。 圖 35 設(shè)計彎矩圖及抵抗彎矩圖 檢查第一排彎起鋼筋（ 2N4）彎起點的初步位置是否滿足《橋規(guī)》的要求： 充分利用點 m 的橫坐標 x=6099mm ，而 2N4 彎起點 1 的橫坐標 30 x1=87501133=7617 mm，說明 1 點位于 m 點的右邊，且 mmhxx 617212342151860997617 01 ???????，滿足 要求。 采用同樣的方法對其余幾排彎起鋼筋彎起點的可初步位置進行復(fù)核，如表 x 所列。 31 圖 36 主梁彎起鋼筋和斜鋼筋布置圖（尺寸單位： mm） 斜截面抗剪強度的復(fù)核 有前面的計算可知：距支座中心距離為 4332mm 處給彎起鋼筋分配的計算剪力為 ，需要的彎起鋼筋面積為 561mm2，由圖 xxxxxx 可知位于該截面處的彎起鋼筋為 2N2，彎起鋼筋的面積為 1609mm2，能夠滿足抗剪要求， 2N2 鋼筋以左的各排彎起鋼筋（及斜筋）直徑為 32mm，彎筋面積為 1609mm2，不需要做抗剪強度的校核，只需要對彎起鋼筋 2N1 進行抗剪強度的校核，取 2N2 鋼筋彎起點處的截面為校核截面，根據(jù)比例關(guān)系可得：該截面處需要彎起鋼筋承受的剪力為： 1649 98 47 3365 049 98sbsbVV??? 所以 ?sbV 23 66 281s i mmfVAssdsbsb ??? ? ? 2N1 鋼筋（直徑為 20mm）的截面積為 40mm2，能夠滿足要求，且 2N1 鋼筋彎起點距支座 中心的距離為 5633mm，已經(jīng)超出了需要配置彎起鋼筋的區(qū)域范圍（ 5213mm）。另外，梁底有 2 根 32 的主鋼筋不彎起，通過支點截面，這 2根主鋼筋截面積為 1609mm2，與跨中截面主筋 8 32 和 2 16 總截面面積為 6836mm2之比為 %，大于 20%，能夠滿足《橋規(guī)》的規(guī)定。39。 00 xhxbfM fcdd ??? 34 mkNMmkN j ???????????)( 3 按《公預(yù)規(guī)》抗剪承載力驗算要求 k NmmknV d )2/(30?? ???????? 滿足規(guī)范規(guī)定的要求。對橡膠板應(yīng)滿足：