【正文】 鉻 鉬 V 鋼的回火脆性 可逆回火脆性（ RTB） － 在 500650℃ 溫度范圍內(nèi)回火或緩慢冷卻的鋼 的脆性，它 被認(rèn)為是造成在前奧氏體 晶粒邊界 形成雜質(zhì)（ P，銻，錫，砷） [14]的原因 。 然而 ，有資料顯示 [5]，不僅 有 這些進(jìn)程，而且 有 其他進(jìn)程 ，像 在 500600℃ 淬火鋼 有助于 回火脆性在發(fā)生。 在這項(xiàng)工作的關(guān)注 是 淬火鉻鉬合金，以防止在釩和磷的含量 RTB的鋼回火脆化。 熱 件 1（ ％的 V， ％ P）重四十一噸是偽造的，以一個(gè) 550毫米的大小 , 15毫米厚的板材被切斷他們。另外，在一個(gè) 100公斤 的 感應(yīng)爐加熱熔化 。 釩 被 添加到在一個(gè)重達(dá) 16公斤 的 鑄塊 中 ， 它被鍛造、 軋制 成 10毫米厚的 金屬板 。在所有的 1015毫米厚加熱板 放在 油 中 980 ℃ （ 1小時(shí)）淬火。從板淬火 和 在 100760℃ 回火 10小時(shí) 后 制備樣品 。 經(jīng)過淬火和低溫回火，所有加熱 件呈現(xiàn) 一個(gè)典型的馬氏體結(jié)構(gòu)，但在高（超過 600攝氏度）的溫度回火 后得到 回火索氏體結(jié)構(gòu)。 在 實(shí)驗(yàn)室加熱 的 奧氏體晶粒尺寸較?。?89級(jí) ） 比商業(yè)熱（ 4級(jí)）， 它們的 結(jié)構(gòu)部件具有更大的分散性和均勻性的。 脆 性是從 Tso 和 Ttemper變 化中來 確定 ， Ttemper是淬火鋼 的 回火溫度 ， Tso是韌 脆轉(zhuǎn)變溫度，它具有 最完整的脆化特征。 Tso的 確定 是通過 55 毫米的切口 1毫米深（根半徑 ）沖擊試驗(yàn)樣品。Tso被認(rèn)為是 在 斷裂 50％ 纖維 下 的 測(cè)試溫度 。 拉伸強(qiáng)度 通過 5個(gè)直徑 為 3毫米 的 樣品確定的為 20176。 。 圖 1顯示了熱 件 1回火溫度與力學(xué)性能的變化。這種熱 鑄塊 的力學(xué)性能在 100600 ℃ 回火后 幾乎不變。當(dāng)回火溫度 從 600760度提高 時(shí)， 強(qiáng)度特性急劇下降，而韌性增加。 更改影響 回火 鋼的穩(wěn)定的情況下釩濃度 ，因?yàn)椴缓?釩 的 鋼的強(qiáng)度 會(huì) 下 降 至 約 500 176。 。 熱 件 1開始 時(shí) 回火溫度大約 300℃ ， Tso的增加達(dá)到 500600度 的 最高值。如同淬火條件對(duì) 峰值 相比增加了 100 ℃ 。回火溫度進(jìn)一步提高 ， Tso 會(huì)下降 ，這與削弱開始相吻合。 對(duì)于熱 件 27的 Tso和 Ttemper變化的總體特點(diǎn)是相同的， 盡管 在較低溫 達(dá)到 峰巔 。 這類鋼 在是 Tso? 90℃ 條件 冷卻， 低于熱 1大概 70 177。 10 ℃ 。在 730 ℃ 后的 Tso鍛煉價(jià)值 與熱 27（ 110至 130 176。 ）實(shí)際上是相同。 它的峰高 和 立場(chǎng)取決于釩鋼的內(nèi)容。當(dāng)釩濃度變化從 0到 ％的高峰上升％ 60 176。 ，同時(shí)轉(zhuǎn)移 ? 100 176。 。比較熱 件 1 和 3， 6，在史前的冶金 學(xué)上有區(qū)別的 ，但相同釩 含量 （ ?％） 是相同的 ，人們可以看到，在 Tso峰地區(qū)的增長(zhǎng)幾乎是 與 淬火條件相同。 在 ％的磷的熱處理后的測(cè)試 中 ，磷 對(duì) Tso沒有 什么 影響。 在 回火 期間的 鋼的力學(xué)性能改變顯然取決于精細(xì)結(jié)構(gòu)的變化。圖 3顯示了在熱淬火 Tso顯微條件后，在 600℃ 回火，對(duì)應(yīng)于對(duì)強(qiáng)度特性 極值 邊緣與 Tso高峰在 760 176。 的回火 之后 ，強(qiáng)度和 Tso達(dá)到 最低的。 淬火后的結(jié)構(gòu)由 帶有位錯(cuò)的 板條馬氏 體 組成 。在板條彼此 間 略有 錯(cuò)誤導(dǎo)向 ，平均寬度 ? 和長(zhǎng)度 ? 5μ ，并歸為 ? 5 5μ 。板條充滿均勻分布的密度位錯(cuò) ? 011cm2。硬質(zhì)合金階段沒有觀察到淬火鋼。 在 600℃ 回火 10 小時(shí)的后混亂陣列的整體性質(zhì)和晶體的碎片將被保留。木板條的平均大?。▽挾群烷L(zhǎng)度） 它 的平均規(guī)模保持不變。唯一的變化是明顯的 沉淀 分散的碳化物階段。粒子的大小是 150 至 200 A， 平均密度 為 ~1015cm2。這些沉淀在混亂通過板條馬氏體 空間 分布。 帶長(zhǎng)條形 直徑 為 ? 250A和 ? 2?103A 的較大沉淀物位于 深的晶體 的邊界附近（板條馬氏體）。這種類型的技術(shù)被作為 MTCa電石鑒定。 在 760 ℃ 回火后急劇變化的鋼的結(jié)構(gòu)： 位錯(cuò)是不規(guī)則的 。大部分分布在整 提 失調(diào)，改建 后 更適合 了 ， 與位錯(cuò) 領(lǐng)域相吻合。單元格的平均規(guī)模為 ? 。該階段碳化物形態(tài)的也有 變化。微細(xì)分散的大小圓形 的 沉淀 ? 250 A的位錯(cuò)在位于網(wǎng)絡(luò)的連接處。隨著他們有更大的圓形沉淀 ? 2?103 A位于邊界的十字路口。 析出的碳化物回火后的存在也證實(shí)了熱物理化學(xué)相分析 熱件 1。當(dāng)回火溫度由原來 ?300600度的滲碳體碳化物的數(shù)量逐漸減少， M7C3增加。強(qiáng)有力的碳化物含量形成 的殘留增加元素：鉻，鉬，和 釩 .，這個(gè)過程在 500600度是特別 活躍 。這很可能是 VC和 MO2C膜類型不理化分析檢測(cè) ， 在高度分散的碳化物階段也有更多的熱力學(xué)穩(wěn)定相 [6]。 因此，氫脆回火過程中鉻鉬釩鋼，作為對(duì) Tso與 Ttemper出現(xiàn)明顯的高峰表現(xiàn)，從我們的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。它的峰值并沒有關(guān)聯(lián)的磷在鋼存在，但與釩的濃度各不相同，在碳化物的形成，與繼承發(fā)展脫位陣列的溫度范圍內(nèi)位置。 Tso達(dá)到高峰時(shí)的溫度在 Fe3C的變換更穩(wěn) ，與 M7C3類似的現(xiàn)象已在鉻鋼觀察 [5]。 脆化可能是由于 體積 和邊界的影響。在鉻鉬釩鋼 的的 情況 二次硬化，體現(xiàn)在在 Ttemper = 300 500 ℃ 性能 的增強(qiáng)可能與這些相關(guān)的影響 有關(guān) 。據(jù)了解， [7]，隨著晶粒尺寸不變（或板條馬氏體 晶粒 常量大小） Tso通過 εTso=σy+ C 與 低屈服強(qiáng)度 σy （ σ ）同期相 聯(lián)系， 其中 C和 ε 為常數(shù)。熱 件 1Tso呈線性關(guān)系中的屈服強(qiáng)度 為 大的 變化范圍，并只有在 400600度， 特殊的 碳化物開始制定 改變 ，有偏離線性 的 關(guān)系。當(dāng)然，這些過程 首先 影響邊界地區(qū)，那里的條件是為硬質(zhì)合金階段 準(zhǔn)備， 由于晶體結(jié)構(gòu)的幾何缺陷有利合金 相 的形成?？梢栽O(shè)想， Tso峰 值 是由于在邊界條件的變化。這個(gè)假設(shè)是證實(shí)了電子顯微鏡分析結(jié)果：在矩陣（位錯(cuò)密度，碎片大小條件）引起材料的 [8， 9]實(shí)力的增強(qiáng)，保持不變直至 Ttemper = 600 176。 。這也證實(shí)了結(jié)構(gòu)進(jìn)行檢查和對(duì)回火溫度與屈服強(qiáng)度的變化。因此，如果發(fā)生任何更改的邊界，增加脆化，那么， Tso同 Ttemper變化將有虛線的形式。 所有解釋 RTB[1， 2， 10]的理論 都是建立在 對(duì)邊界的影響起主導(dǎo)作用基礎(chǔ)上 的 。然而，前奧氏體晶粒邊界損害并非我們的典型調(diào)查（熱 件 1 紋 裂 在 淬火 、 回火 后顯現(xiàn)出來 ），沒有磷的影響，這顯然是對(duì)鉬的存在鋼鐵 中 的 解釋。 由此可見，由實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù) C– Mo– V鋼回火過程中的 脆性 主要 受 碳化物形成的影響，更加準(zhǔn)確地重建碳化物和的這些 過 程影響因素。 這 原種影響的理 可以概括介紹如下 ， 隨回火溫度 的增加 滲碳 體 開始凝聚，在 250350℃開始沉淀 。更有效地遏制電石， 在鋼中容納更多的 碳化物 成形元素比鐵中 350℃ 左右開始 的特殊碳化物的原子核鋼 的成形 ，尤其是 M7C3 [8]。沉淀 物 均勻分布在整個(gè)體積的位錯(cuò) 位置 ，低角度的板條馬氏體的界限，高角度的板條殖民地邊界，他們加強(qiáng)了矩陣和削弱（脆化）邊界。 在二次硬化溫度 時(shí)， 很可能 最大程度的 削弱 碳化物與基體或與 沉淀、 連貫的最大密度 的邊界， .。如 元素釩，促進(jìn)碳化物細(xì)化，從而增加二次硬化 [8]，增加脆 化 。 在沉淀 和聚結(jié)硬質(zhì)合金階段，出現(xiàn)了混亂的 位錯(cuò) 的同時(shí)，邊界變得更加完善和矩陣被削弱。這兩種效應(yīng)導(dǎo)致韌性 、 脆性轉(zhuǎn)變溫度下降，這是 從實(shí)際 觀察 的結(jié)構(gòu) 。 結(jié)論 1。 15Kh3MFA類型的鋼都容易脆化，在給定的回火溫度 下 達(dá)到高峰。在高峰期（ Tso）的上限， 在 正值溫度下材料開始削弱。 2。該峰的高度和回火溫度也相應(yīng)增加時(shí)，幾乎線性釩濃度從 0提高到 ％，但他們是在 ％的磷濃度限制 下表現(xiàn)出來的 。 3?；鼗痄摰拇嘈匀Q于在碳化物相變（從滲碳特殊碳化物），保留的位錯(cuò)優(yōu)先發(fā)生 在 碎片的 邊界 。 文獻(xiàn)引用 . M. Utevskii, Temper Brittlene