【正文】 ： 1500mm 2100mm自重： ： 9 重量： 9= 總重： += （ 5）、樓板恒載、活載計算（樓梯間按樓板計算）： 面積： =（ m2） 恒載： = 活載： = 由以上計算可知， 二～五層重力荷載代表值 為 G2=G 恒 + G 活 = （ 556+36 ） + +1188 +++ +++ = 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù) 。 第六層重力荷載代表值的計算： （ 1）、梁、柱： 類別 凈 跨 （ mm） 截 面 （ mm） 密 度（ KN/m3） 體 積 （ m3） 數(shù) 量 (根 ) 單 重 （ KN） 總 重 （ KN） 橫梁 6600 300 700 25 16 556 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 7 頁 共 59 頁 1800 250 400 25 8 36 縱梁 7200 300 700 25 14 柱： 類別 計算高度（ mm） 截 面 （ mm） 密 度（ KN/m3） 體積 （ m3） 數(shù) 量 （根） 單 重 （ KN） 總 重 （ KN） 柱 3300 600 600 25 40 1188 （ 2）、內(nèi)外填充墻重的計算：橫墻： AB 跨、 CD 跨 墻 ： 墻 厚 370mm ， 計 算 長 度 6600mm ， 計 算 高 度 3300700=2600mm 。 單跨體積： = 單跨重量： = 數(shù)量： 4 總重： 4= AB跨、 CD跨墻：墻厚 240mm，計算長度 6600mm，計算高度 3300700=2600mm。 單跨體積： = 單跨重量： = 數(shù)量： 22 總重： 22= BC跨墻：墻厚 370mm，計算長度 1800mm，計算高度 3300700=2600mm。 單跨體積：（ ） = 單跨重量： = 數(shù)量： 2 總重： 2= 廁所橫墻：墻厚 240mm，計算長度 72002400=4800mm，計算高度 3300100=3200mm。 單跨體積： = 單跨重量： = 數(shù)量： 2 總重： 2= 橫墻總重： +++= 縱墻：外墻：單個體積： [（ ） （ 2） ] = 數(shù)量： 14 總重： 14 = 廁所外縱墻：體積：（ ） = 總重： 2= 內(nèi)縱墻：單個體積： ( 2) = 單個重量： = 數(shù)量： 16 總重： 16= 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 8 頁 共 59 頁 縱墻總重： ++= （ 3）、窗戶計算（鋼框玻璃窗）： 辦公室窗戶： 尺寸： 2700mm 1700mm 自重： 數(shù)量： 28 重量： 28= （ 4）、門重計算： 木門：尺寸： 1000mm 2100mm 自重： （ 5）、樓板恒載、活載計算（樓梯間按樓板計算）： 面積： =（ m2） 恒載： + = 活載： = 雪載： = 由以上計算可知， 六層重力荷載代表值 為 G2=G 恒 + G 活 =（ 556+36） + +1188 +++ 數(shù)量： 15重量： 1 15= 木門：尺寸： 1500mm 2100mm 自重： 數(shù)量： 9 重量： 9= 總重： += （ 5）、樓板恒載、活載計算（樓梯間按樓板計算）： 面積： =（ m2） 恒載： + = 活載： = 雪載： = 由以上 計算可知， 六層重力荷載代表值 為 G2=G 恒 + G 活 =（ 556+36） + +1188 +++ +++（ +） = 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù) 。 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 9 頁 共 59 頁 集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值 G i的計算結(jié)果如下圖所示 各質(zhì)點的重力荷載代表值 第三部分：框架側(cè)移剛度的計算 一、 橫梁線剛度 i b 的計算： 類別 Ec （ N/mm2） b h （ mm mm） I0 （ mm4） l （ mm） EcI0/l（ Nmm ） （ Nmm ） 2EcI0/l（ Nmm ） AB跨、 CD跨 104 300 700 109 7200 1010 1010 1010 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 10 頁 共 59 頁 BC跨 104 250 400 109 2400 1010 1010 1010 二、 柱線剛度 i c 的計算： I=bh3/12 層次 hc（ mm） Ec（ N/mm2） b h （ mm mm） Ic （ mm4） EcIc/hc （ Nmm ） 1 4200 104 600 600 1010 1010 26 3300 104 600 600 1010 1010 三、各層橫向側(cè)移剛度計算： (D值法 ) 底層 A， D： K=(+K)/(2+K)= Di6=α c 12 ic/h2 = 12 1010/42021 =21475 B， C： K=（ +） /= c=(+K)/(2+K)= Di6=α c 12 ic/h2= 12 1010/42021 =27286 ∑ D1=21475 2+27286 2=97523 第二～六層： A， D： K= 2/（ 2） = c=K/(2+K)= Di1=α c 12 ic/h2 = 12 1010/33002 =23198 B， C： K=（ +） /= c=K/(2+K)= Di6=α c 12 ic/h2 = 12 1010/33002 =33544 ∑ D1=23198 2+33544 2=113484 ∑ D1/∑ D2=97523/113484=，故該框架為規(guī)則框架。 第四部分：橫向水平荷載作用下框架 結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 一、橫向自振周期的計算： 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 11 頁 共 59 頁 橫向自振周期的計算采用結(jié)構(gòu)頂點的假想位移法。 基本自振周期 T1（ s）可按下式計算： T1= T （ uT） 1/2 ψ T結(jié)構(gòu)基本自振 周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 。 VGi=∑ Gk。 （△ u） i= VGi/∑ D ij 。 uT=∑（△ u） k 注：∑ D ij 為第 i層的層間側(cè)移剛度。（△ u） i為第 i層的層間側(cè)移。 （△ u） k為第 k層的層間側(cè)移。 s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算過程見下表： 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算 層次 Gi（ KN） VGi（ KN） ∑ D i（ N/mm） △ ui（ mm） ui（ mm） 6 97523 5 97523 4 97523 3 97523 2 97523 1 113484 T1= T （ uT） 1/2 = ()1/2=(s) 二、水平地震作用及樓層地震剪力的計算： 本結(jié)構(gòu)高度不超過 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用 底部剪力法 計算水平地震作用，即： 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值 Geq Geq=∑ Gi=（ + 4+） =（ KN） 計算水平地震影響系數(shù)а 1 查表得二類場地近震特征周期值 Tg=。 查表得設(shè)防烈度為 7度的а max= а 1=（ Tg/T1） max =（ ） = 結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 FEk 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 12 頁 共 59 頁 FEk=а 1Geq = =） 因 = =T1=，所以不考慮頂部附加水平地震作用。 各質(zhì)點橫向水平地震作用按下式計算： Fi=GiHiFEk（ 1δ n） /（∑ GkHk） 地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi為 Vi=∑ Fk（ i=1， 2， … n） 各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖： 三、多遇水平地 震作用下的位移驗算： 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△ u） i和頂點位移 u i分別按下列公式計算： （△ u） i = Vi/∑ D ij u i=∑（△ u） k 各層的層間彈性位移角θ e=（△ u） i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值 [θ e]1/550。 四、水平地震作用下框架內(nèi)力計算： 框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算： Vij=DijV i /∑ Dij M bij=Vij*yh M uij=Vij（ 1y） h y=yn+y1+y2+y3 注： yn框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比。 y1為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值。 y y3為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。 y框架柱的反彎點高度比。 底層柱需考慮修正值 y2，第二層柱需考慮修正值 y1和 y3，其它柱均無修正。 計算過程如下表 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 13 頁 共 59 頁 各層柱端彎矩、剪力及軸力計算： ? 柱 (上面為柱下端 ,下為柱上端 )— 桿件號 彎矩 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 1 2 3 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計