【正文】 第 13 頁 共 59 頁 各層柱端彎矩、剪力及軸力計算： ? 柱 (上面為柱下端 ,下為柱上端 )— 桿件號 彎矩 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 1 2 3 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設 計 第 14 頁 共 59 頁 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 ? 梁端彎矩、剪力及柱軸力的計算： 桿件號 彎矩 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 1 2 3 4 5 6 7 8 9 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設 計 第 15 頁 共 59 頁 10 11 12 13 14 15 16 17 18 橫向框架彎矩圖（ KN*m）： 三、水平風荷載作用及樓層地震剪力的計算： 風荷載標準值： 基本風壓： 風振系數(shù) βz：因房屋總高度小于 30m，所以 βz= 風載體型系數(shù) μs=（ ） = ωk=βz μs μz ω0 計算過程如下表： 各層柱端彎矩、剪力及軸力計算： 桿件號 彎矩 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 1 2 3 4 5 6 7 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設 計 第 16 頁 共 59 頁 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 梁端彎矩、剪力及柱軸力的計算 梁 (上面為梁左端 ,下為梁右端 ) 桿件號 彎矩 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設 計 第 17 頁 共 59 頁 16 17 18 ： 第五部分：豎向荷載作用下框架結構的內力計算 （橫向框架內力計算） 一、計算單元的選擇確定： ?、葺S線橫向框架進行計算，如下圖所示： 二、荷載計算： 恒載作用下柱的內力計算： 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設 計 第 18 頁 共 59 頁 （ 1）、對于第 6層 ， q q1， 代表橫梁自重，為均布荷載形式。 結構頂點的假想側移計算過程見下表： 結構頂點的假想側移計算 層次 Gi（ KN） VGi（ KN） ∑ D i（ N/mm） △ ui（ mm） ui（ mm） 6 97523 5 97523 4 97523 3 97523 2 97523 1 113484 T1= T （ uT） 1/2 = ()1/2=(s) 二、水平地震作用及樓層地震剪力的計算： 本結構高度不超過 40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用 底部剪力法 計算水平地震作用，即： 結構等效總重力荷載代表值 Geq Geq=∑ Gi=（ + 4+） =（ KN） 計算水平地震影響系數(shù)а 1 查表得二類場地近震特征周期值 Tg=。 第四部分：橫向水平荷載作用下框架 結構的內力和側移計算 一、橫向自振周期的計算： 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設 計 第 11 頁 共 59 頁 橫向自振周期的計算采用結構頂點的假想位移法。 單跨體積： = 單跨重量： = 數(shù)量： 22 總重： 22= BC跨墻：墻厚 370mm，計算長度 1800mm，計算高度 3300700=2600mm。重量： 9= 玻璃門：尺寸： 5400mm 3000mm 自重： ： 3 重量： 3 3= 總重： ++= （ 5）、樓板恒載、活載計算（樓梯間按樓板計算）： 面積： =（ m2） 恒載： = 由以上計算可知， 一層重力荷載代表值 為 G1=G 恒 + G 活 = （ 556+36 ） + +1510 +++++ = 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設 計 第 5 頁 共 59 頁 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對 其重力荷載的增大系數(shù) 。 單跨體積： = 單跨重量： = 數(shù)量： 20 總重： 20= BC跨墻：墻厚 370mm，計算長度 1800mm，計算高度 4200700=3500mm。本建筑主入口為南向 , 門窗使用： 大門采用玻璃門，其它為木門，窗為鋁合金窗。本方案中，需近似的按橫向的平面框架分別計算。數(shù)量： 23。 單跨體積： = 單跨重量： = 數(shù)量： 22 總重： 22= BC跨墻：墻厚 370mm，計算長度 1800mm，計算高度 3300700=2600mm。 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設 計 第 9 頁 共 59 頁 集中于各樓層標高處的重力荷載代表值 G i的計算結果如下圖所示 各質點的重力荷載代表值 第三部分：框架側移剛度的計算 一、 橫梁線剛度 i b 的計算： 類別 Ec （ N/mm2） b h （ mm mm） I0 （ mm4） l （ mm） EcI0/l（ N （△ u） i= VGi/∑ D ij 。 四、水平地震作用下框架內力計算： 框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算： Vij=DijV i /∑ Dij M bij=Vij*yh M uij=Vij（ 1y） h y=yn+y1+y2+y3 注： yn框架柱的標準反彎點高度比。 m M2=P2e2=（ ） /2= KN m 活載作用下柱的內力計算： 活 荷 載 作 用 下 各 層 框 架 梁 上 的 荷 載 分 布 如 下 圖 所 示 ： （ 1）、對于第 6層， q2= = KN/m q2， = = KN/m P1=（ + ） = KN P2=（ + + ） = KN 集中力矩 M1=P1e1=（ ） /2 = KN m （ 3）、對于第 1層， q2= = KN/m q2， = = KN/m P1=（ + ） = KN P2=（ + + ） = KN 集中力矩 M1=P1e1=（ ） /2= KNα=a/l=（ 1）、對于第 6層， MAB=q1l21/12+q2l21（ 12α 2+α 3） = + [12（ 1/3） 2+（ 1/3） 3]/12= （ KN*m） MBC=q1l22/12+5q2l22/96= +5 *（ KN 考慮到鋼筋混凝土結構具有塑性內力重分布的性質，在豎向荷載下可以適當降低梁端彎矩，進行調幅（調幅系數(shù)取 ），以減少負彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。 m 右震： MA= m V=γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb]= [（ +） /+]= KN BC跨：受力如圖所示： 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設 計 第 33 頁 共 59 頁 梁上荷載設計值： q1= = KN/m q2=（ +*） = KN/m V Gb= + ln== m 左震： M lb= M rb= 可知，一、二、三層柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求： Σ Mc=η cΣ Mb 注：Σ Mc 為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和，上下柱端的彎矩設計值可按彈性分析分配。 m 調整后剪力： V= KN 梁正截面受彎承載力計算： 抗震設計中，對于樓面現(xiàn)澆的框架結構，梁支座負彎矩按矩形截面計算縱