【正文】 （ 2）、考慮兩支座 處： 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 。 ρ =1742/300/665=%ρ min=%，滿足要求。 m 屬第一類 T形截面?？缰姓龔澗匕?T 形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與 1/2 簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得： （ 1）、考慮跨間最大彎矩處： 按 T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度 bf， 按跨度考慮，取 bf， =l/3==2600mm，梁內(nèi)縱向鋼筋選 II 級(jí)熱扎鋼筋，（ fy=fy， =310N/mm2）， h0=ha=70035=665mm，因?yàn)? fcm bf， hf， （ h0 hf， /2） = 2600 100（ 665100/2） = m 支座 Bl： Mmax= KN 梁的最不利內(nèi)力： 經(jīng)以上計(jì)算 可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KN 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 37 頁 共 59 頁 橫向框架 A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 （相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計(jì)值） 層次 6 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱 頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 γ RE（Σ Mc= η cΣ Mb） 2 2 9 9 γ REN 6 2 4 5 5 7 3 5 6 8 0 2 B柱： 第 6層，按《 抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。 Σ Mb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。 第 3層，柱頂軸壓比 [uN] = N/Ac fc= 103/。 柱底軸壓比 [uN] = N/Ac fc= 103/，無需調(diào)整。 六、框架柱的內(nèi)力組合： 取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果如下表： 橫向框架 A柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內(nèi)力 SGk調(diào)幅后 SQk調(diào)幅后 SEk（ 1） SEk（ 2） γ Re[（ SGk+）+] + + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 6 柱頂 M N 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 34 頁 共 59 頁 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 橫向框架 B柱彎矩和軸力組合 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 35 頁 共 59 頁 層次 截面 內(nèi)力 SGk調(diào)幅后 SQk調(diào)幅后 SEk（ 1） SEk（ 2） γ Re[（ SGk+）+] + + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 6 柱頂 M N 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 36 頁 共 59 頁 柱底 M N 七、柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整： A柱： 第 6層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。 m V=γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] = [ 2 +]= KN 右震： M lb= M rb= m M rb= m M rb= m γ REMmax= = KN m MB= m γ ReMmax= = KN m MB= 計(jì)算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。 η vb梁端剪力增大系數(shù)，二級(jí)取 。 框架梁內(nèi)力組合： 本方案考慮了三種內(nèi)力組合，即 +， SGk + SQk 及 +。 m） 三、內(nèi)力計(jì)算： 梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架，彎矩計(jì)算如下圖所示： 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 23 頁 共 59 頁 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 24 頁 共 59 頁 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 25 頁 共 59 頁 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 26 頁 共 59 頁 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 27 頁 共 59 頁 四、梁端剪力和柱軸力的計(jì)算： 恒載作用下： 例：第 6層：荷載引起的剪力： VA=VB=（ + ） /2= KN VB=VC=（ + ） = KN 本方案中，彎矩引起的剪力很小，可忽略不計(jì)。 m） 活荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 22 頁 共 59 頁 對(duì)于第 16層， MAB=q2l21（ 12α 2+α 3） = [12（ 1/3） 2+（ 1/3） 3]/12= （ KN m） （ 2）、對(duì)于第 15層， MAB=q1l21/12+q2l21（ 12α 2+α 3） = + [12（ 1/3） 2+（ 1/3） 3]/12= （ KN 恒荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算： 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。 m） M2 （ KN m） M2 （ KN m M2=P2e2 =（ ） /2 = KN m M2=P2e2 =*（ ） /2= KN m M2=P2e2 =*（ ） /2= KN m M2=P2e2=（ ） /2= KN m M2=P2e2=（ ） /2= KN m M2=P2e2=（ ） /2= KN m （ 3）、對(duì)于第 1層： 柱子為 600mm 600mm，其余數(shù)據(jù)同 25層，則 q1=+ = KN/m q1， = 25=q和 q2， 分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。 q2= = KN/m q2， =