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正文內(nèi)容

六層教學(xué)綜合樓框架填充墻結(jié)構(gòu)設(shè)計土木工程專業(yè)(參考版)

2024-12-10 09:59本頁面
  

【正文】 ( 2)、考慮兩支座 處: 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 。 ρ =1742/300/665=%ρ min=%,滿足要求。 m 屬第一類 T形截面??缰姓龔澗匕?T 形截面計算縱筋數(shù)量,跨中截面的計算彎矩,應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與 1/2 簡支梁彎矩之中的較大者,依據(jù)上述理論,得: ( 1)、考慮跨間最大彎矩處: 按 T形截面設(shè)計,翼緣計算寬度 bf, 按跨度考慮,取 bf, =l/3==2600mm,梁內(nèi)縱向鋼筋選 II 級熱扎鋼筋,( fy=fy, =310N/mm2), h0=ha=70035=665mm,因為 fcm bf, hf, ( h0 hf, /2) = 2600 100( 665100/2) = m 支座 Bl: Mmax= KN 梁的最不利內(nèi)力: 經(jīng)以上計算 可知,梁的最不利內(nèi)力如下: 跨間: Mmax= KN 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 37 頁 共 59 頁 橫向框架 A柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整 (相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計值) 層次 6 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱 頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 γ RE(Σ Mc= η cΣ Mb) 2 2 9 9 γ REN 6 2 4 5 5 7 3 5 6 8 0 2 B柱: 第 6層,按《 抗震規(guī)范》,無需調(diào)整。 Σ Mb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。 第 3層,柱頂軸壓比 [uN] = N/Ac fc= 103/。 柱底軸壓比 [uN] = N/Ac fc= 103/,無需調(diào)整。 六、框架柱的內(nèi)力組合: 取每層柱頂和柱底兩個控制截面,組合結(jié)果如下表: 橫向框架 A柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內(nèi)力 SGk調(diào)幅后 SQk調(diào)幅后 SEk( 1) SEk( 2) γ Re[( SGk+)+] + + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 6 柱頂 M N 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 34 頁 共 59 頁 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 橫向框架 B柱彎矩和軸力組合 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 35 頁 共 59 頁 層次 截面 內(nèi)力 SGk調(diào)幅后 SQk調(diào)幅后 SEk( 1) SEk( 2) γ Re[( SGk+)+] + + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 6 柱頂 M N 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 36 頁 共 59 頁 柱底 M N 七、柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整: A柱: 第 6層,按《抗震規(guī)范》,無需調(diào)整。 m V=γ Re[η vb( M lb +M rb) /ln +V Gb] = [ 2 +]= KN 右震: M lb= M rb= m M rb= m M rb= m γ REMmax= = KN m MB= m γ ReMmax= = KN m MB= 計算理論:根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計值,由平衡條件確定。 η vb梁端剪力增大系數(shù),二級取 。 框架梁內(nèi)力組合: 本方案考慮了三種內(nèi)力組合,即 +, SGk + SQk 及 +。 m) 三、內(nèi)力計算: 梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算,由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱,故計算時可用半框架,彎矩計算如下圖所示: 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 23 頁 共 59 頁 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 24 頁 共 59 頁 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 25 頁 共 59 頁 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 26 頁 共 59 頁 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 27 頁 共 59 頁 四、梁端剪力和柱軸力的計算: 恒載作用下: 例:第 6層:荷載引起的剪力: VA=VB=( + ) /2= KN VB=VC=( + ) = KN 本方案中,彎矩引起的剪力很小,可忽略不計。 m) 活荷載作用下梁的內(nèi)力計算: 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示: 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 22 頁 共 59 頁 對于第 16層, MAB=q2l21( 12α 2+α 3) = [12( 1/3) 2+( 1/3) 3]/12= ( KN m) ( 2)、對于第 15層, MAB=q1l21/12+q2l21( 12α 2+α 3) = + [12( 1/3) 2+( 1/3) 3]/12= ( KN 恒荷載作用下梁的內(nèi)力計算: 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示: 等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。 m) M2 ( KN m) M2 ( KN m M2=P2e2 =( ) /2 = KN m M2=P2e2 =*( ) /2= KN m M2=P2e2 =*( ) /2= KN m M2=P2e2=( ) /2= KN m M2=P2e2=( ) /2= KN m M2=P2e2=( ) /2= KN m ( 3)、對于第 1層: 柱子為 600mm 600mm,其余數(shù)據(jù)同 25層,則 q1=+ = KN/m q1, = 25=q和 q2, 分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。 q2= = KN/m q2, =
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