【正文】 m 調(diào)整后剪力： V= KN 梁正截面受彎承載力計(jì)算： 抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量。 m V=γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb]= [（ +） /+]= KN BC跨：受力如圖所示： 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 33 頁 共 59 頁 梁上荷載設(shè)計(jì)值： q1= = KN/m q2=（ +*） = KN/m V Gb= + ln== m 左震： M lb= M rb= 考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取 ），以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。 m （ 3）、對(duì)于第 1層， q2= = KN/m q2， = = KN/m P1=（ + ） = KN P2=（ + + ） = KN 集中力矩 M1=P1e1=（ ） /2= KN m M2=P2e2=（ ） /2= KN （△ u） i= VGi/∑ D ij 。 單跨體積： = 單跨重量： = 數(shù)量： 22 總重： 22= BC跨墻：墻厚 370mm，計(jì)算長度 1800mm，計(jì)算高度 3300700=2600mm。本方案中，需近似的按橫向的平面框架分別計(jì)算。 單跨體積： = 單跨重量： = 數(shù)量： 20 總重： 20= BC跨墻：墻厚 370mm，計(jì)算長度 1800mm，計(jì)算高度 4200700=3500mm。 單跨體積： = 單跨重量： = 數(shù)量： 22 總重： 22= BC跨墻：墻厚 370mm，計(jì)算長度 1800mm，計(jì)算高度 3300700=2600mm。 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算過程見下表： 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算 層次 Gi（ KN） VGi（ KN） ∑ D i（ N/mm） △ ui（ mm） ui（ mm） 6 97523 5 97523 4 97523 3 97523 2 97523 1 113484 T1= T （ uT） 1/2 = ()1/2=(s) 二、水平地震作用及樓層地震剪力的計(jì)算： 本結(jié)構(gòu)高度不超過 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用 底部剪力法 計(jì)算水平地震作用，即： 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值 Geq Geq=∑ Gi=（ + 4+） =（ KN） 計(jì)算水平地震影響系數(shù)а 1 查表得二類場地近震特征周期值 Tg=。 m （ 3）、對(duì)于第 1層： 柱子為 600mm 600mm，其余數(shù)據(jù)同 25層，則 q1=+ = KN/m q1， = 25=q和 q2， 分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。 m） M2 （ KN m MB= 柱底軸壓比 [uN] = N/Ac fc= 103/，無需調(diào)整。 ρ =1742/300/665=%ρ min=%，滿足要求。 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 37 頁 共 59 頁 橫向框架 A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 （相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計(jì)值） 層次 6 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱 頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 γ RE（Σ Mc= η cΣ Mb） 2 2 9 9 γ REN 6 2 4 5 5 7 3 5 6 8 0 2 B柱： 第 6層，按《 抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。 m γ REMmax= = KN m） 活荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 22 頁 共 59 頁 對(duì)于第 16層， MAB=q2l21（ 12α 2+α 3） = [12（ 1/3） 2+（ 1/3） 3]/12= （ KN m M2=P2e2=（ ） /2= KN y框架柱的反彎點(diǎn)高度比。mm ） AB跨、 CD跨 104 300 700 109 7200 1010 1010 1010 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 10 頁 共 59 頁 BC跨 104 250 400 109 2400 1010 1010 1010 二、 柱線剛度 i c 的計(jì)算： I=bh3/12 層次 hc（ mm） Ec（ N/mm2） b h （ mm mm） Ic （ mm4） EcIc/hc （ N重量： 1 9= 木門：尺寸： 1500mm 2100mm 自重： 。 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 1 頁 共 59 頁 第一部分：工程概況 建筑地點(diǎn)： 某 市 建筑類型： 六層教學(xué)綜合樓，框架填充墻結(jié)構(gòu)。數(shù)量： 9。mm ） 2EcI0/l（ N y y3為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。 m 同理，在屋面雪荷載的作用下： 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 20 頁 共 59 頁 q2= = KN/m q2， = = KN/mq2 P1=（ + ） = KN P2=（ + + ） = KN 集中力矩 M1=P1e1=（ ）/2= KN m） MBC=q1l22/12+5q2l22/96= +5 （ KN m VA= （ MAMB） /l+q1l/2+（ 1a） lq2/2=（ +） /+ + 由于 （ 2 +） 0，故 xal=l/3= x=（ VA+alq2/2） /（ q1+q2） =（ + ） /（ +） = Mmax=MA+VAx（ q1+q2） x2/2+alq2（ xal/3） /2 =+ （ +）（ ） 2/2+ （ ）/2 = KN η c柱端彎矩增大系數(shù)，二級(jí)取 。 梁端截面受壓區(qū)相對(duì)高度： ξ =fyAs/（ fcmbf， h0） =310 1742/，符合二級(jí)抗震設(shè)計(jì)要求。 第 4層，同理也無需調(diào)整。 m VA= （ MAMB） /l+q1l/2+（ 1a） lq2/2=（ +） /+ + KN0 則 Mmax發(fā)生在左支座， Mmax == （ + ） = KN m） 6 （ ） （ ） （ ） （ ） （ ） （ ） 25 1 注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。 q2= = KN/m q2， = = KN/m 外縱墻線密度 [（ 2） +2 *]/= KN/m P1=（ + ） +（ +） + 25 = KN P2=（ + + ） + + 25 = KN 集中力矩 M1=P1e1=（ ） /2= KN 查表得設(shè)防烈度為 7度的а max= а 1=（ Tg/T1） max =（ ） = 結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 FEk 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 12 頁 共 59 頁 FEk=а 1Geq = =） 因 = =T1=，所以不考慮頂部附加水平地震作用。 單跨體積：（ ） = 單跨重量： = 數(shù)量： 2 總重： 2= 廁所橫墻：墻厚 240mm，計(jì)算長度 72002400=4800mm，計(jì)算高度 3300100=3200mm。 單跨體積：（ ） = 單跨重量： = 數(shù)量： 2 總重： 2= 廁所橫墻：墻厚 240mm，計(jì)算長度 72002400=4800mm，計(jì)算高度 4200100=4100mm。 柱網(wǎng)與層高： 本綜合樓采用柱距為 ，邊跨為 ，中間跨為 ，層高取 和 ， 本方案中，需近似的按 橫向的平面框架分別計(jì)算。 單跨體積： = 單跨重量： = 數(shù)量： 4 總重： 4= AB 跨、 CD 跨墻：墻厚 240mm，計(jì)算長度 6600mm，計(jì)算高度 3300700=2600mm。 VGi=∑ Gk。 q2= = KN/m q2， = = KN/m P P2 分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、 樓板重等重力荷載，計(jì)算如下： P1=[（ ） +（ +） ] + + = KN P2=[（ ） +（ +） +（ +） 2 /2] + + 25 = KN 集中力矩 M1=P1e1=（ ） /2= KN m M2=P2e2 =*（ ） /2= KN 框架梁內(nèi)力組合： 本方案考慮了三種內(nèi)力組合，即 +， SGk + SQk 及 +。 m M rb= m 支座 Bl： Mmax= KN跨中正彎矩按 T 形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與 1/2 簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得： （ 1）、考慮跨間最大彎矩處： 按 T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度 bf， 按跨度考慮，取 bf， =l/3==2600mm，梁內(nèi)縱向鋼筋選 II 級(jí)熱扎鋼筋，（ fy=fy， =310N/mm2）， h0=ha=70035=665mm，因?yàn)? fcm bf， hf， （ h0 hf， /2） = 2600 100（ 665100/2） = m V=γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] = [ 2 +]= KN 右震： M lb= M rb=