【正文】 程也不會停電，只是雙母接線多了一臺旁路斷路器，投資有所增加。 圖 11 電氣主接線方案 Ⅰ 3 XXXX大學論文 方案 Ⅱ 本方案采用了兩個擴大單元接線和一個單元接線與 110kv 側直接相連。 110kv側為單母分段帶專用旁路斷路器的旁路母線接線方式。其特點是：擴大單元接線接線方式簡單清晰，運行維護方便，且減少了主變壓器高壓側出現(xiàn)，簡化了高壓側接線和布置，使整個電氣接線設備較省。單元接線的接線簡單、清晰、運行靈活、維護工作量少且繼電保護簡單，但由于主變壓器與高壓電氣設備增多，高壓設備布置場地增加，整個電氣接線投資也增大。其 110kv側的單母分段帶專用旁路斷路器的母線 接線方式中 ,由于增加了分段其全廠停電的可能性為 0，且任一臺斷路器檢修時都不會引起停電，其供電可靠性較高 圖 12 電氣主接線方案 Ⅱ 4 XXXX大學論文 方案 Ⅲ 本方案采用了兩個擴大單元接線，一個單元接線， 110kv 側采用了雙母帶旁母的接線方式。此種接線方式大大提高了供電的可靠性，但是由于有了專用的旁路母線，多裝了價高的斷路器和隔離開關，大大增加了投資，此種接線方式對于供電可靠性有特殊需要的場合是十分必要的，但是對于供電可靠性要求不是很高的中小型水電站來說不是很 適用。 圖 13 電氣主接線方案 Ⅲ 方案 Ⅳ 本方案采用了兩個擴大單元接線和一個單元接線， 110kv側采用了單母 5 XXXX大學論文 接線的方式，此種接線雖然接線方式簡單，投資很少，但是其供電可靠性大大降低，其母線一旦出現(xiàn)故障就會造成全廠停電，嚴重影響了持續(xù)供電。 圖 14 電氣主接線方案 Ⅳ 方案 Ⅴ 本方案采用了一個發(fā)電機單母接線和兩個單元接線， 1110kv側采用雙母接線的方式。發(fā)電機單母接線使主變壓器數(shù)量減少，投資節(jié)省，接 線簡單明了，運行方便，但是發(fā)電機電壓配殿裝置元件多，增加檢修工作量，母線或與母線所相連的隔離開關故障或檢修時，三臺發(fā)電機都要停電，可靠性及靈活性較差。 6 XXXX大學論文 圖 15 電氣主接線方案 Ⅴ 綜合分析上述五種方案，再結合該水電站為中小型水電站的實際情況，擬定的主接線應以經濟性為主，但其可靠性也需要考慮，方案一和方案二最能滿足這兩項要求，故最終選定方案一和方案二為最終比較方案。方案 Ⅰ 的可靠性比方案一高，如果在投資相差不多的情況小應該首選方案 Ⅰ ，如果在方案 Ⅱ 比方案 Ⅰ 投資低 較多則從經濟性的角度出發(fā)應選擇方案 Ⅱ 。 7 XXXX大學論文 第二章 廠用電設計 廠用電設計原則 廠用電接線的設計應按照運行、檢修和施工的要求，考慮全廠發(fā)展規(guī)劃，積極慎重地采用成熟地新技術和新設備，使設計達到經濟合理，技術先進，保證機組安全經濟地運行。其具體有如下一些要求： ① 接線方式和電源容量，應充分考慮廠用設備在正常、事故、檢 修、啟動、停運等方式下地供電要求，并盡可能地使切換操作 簡便，使啟動（備用）電源能迅速投入。 ② 盡量縮小廠用電系統(tǒng)的故 障影響范圍，避免引起全廠停電故障。 各臺機組的廠用電系統(tǒng)應獨立，以保證在一臺機組故障停運或 其輔助機發(fā)生電氣故障時，不影響其他機組的正常運行。 ③ 充分考慮電廠分期建設和連續(xù)施工過程中廠用電系統(tǒng)的運行方 式，特別主要對公用廠用負荷的影響。要方便過渡，盡少改變 接線和更換設備。 根據(jù)上述要求，結合本水電站為中小型水電站，以及廠用電分為 6kV和 380kV兩個電壓等級的實際情況，其廠用電設計祥見附錄 Ⅰ ： 8 XXXX大學論文 第三章 短路電流計算 對稱短路電流計算 發(fā)電機， 變壓器及系統(tǒng)的主要參數(shù)如下： ??發(fā)電機參數(shù)： ， ， ，額定電壓 變壓器參數(shù)： 3臺， 系統(tǒng)參數(shù)： 110kV 出線四回，正序阻抗（標么值）： ，零序阻抗（標么值） ，三相短路容量： 2543MVA，單相短路容量： 。 對方案 Ⅰ 的系統(tǒng)正序阻抗網絡等值圖為 [1]： 圖 31 正序阻抗網絡等值圖 取基準值： A， 時， ， Ij(115)＝ Sj Uj＝ ,45MW功率因素為 9 XXXX大學論文 為 ??d發(fā)電機 F1~F5:X1=X2=X3=X4=X5=XSj 變 壓 器 系統(tǒng)阻抗 XSj 10： d 對 d[2] 1點進行短路計算： 網絡簡化如下： 圖 32 d1網絡簡化圖 10 XXXX大學論文 繼續(xù)簡化上圖： 圖 33 d1網絡簡化圖 再化簡得： 圖 34 d1網絡簡化圖 11 XXXX大學論文 XX15X6 12 三相短路電流周期分量計算： 系統(tǒng) A側： IIj()986 S??Sj1000 B側（ F3~F5）的計算電抗為 j1000 由計算電抗查水輪機短路電流運算曲線得： I?? 側額定電流為： ISn(F3~F5) 因此： I???? C側（ F1~F2）的計算電抗為： j1000 由計算電抗查短 路電流運算曲線得： I?? 其 的額定電流為： ISn(F1~F2) 因此： I?? 12 XXXX大學論文 所以， d1點的三相短路電流為： 4kA d1 點三相短路沖擊電流 ich 及全電流最大有效值 Ich計算 : (1).系統(tǒng) A側和 F3~F5三電源 B側的 KZ,Kch值采用遠離發(fā)電機地點發(fā)生短路時的數(shù)值，則 Kch ＝ ， KZ ＝ ich＝＝ (2)C 側二電源的 KZ， Kch值采用發(fā)電機機端短路時的值，故 Kch＝ ， KZ＝ ??＝ ＝ ich＝ (3) 總的沖擊電流 ich 及全電流 Ich 為： ich＝ ＋ ＝ Ich=+= d1 點短路電流熱效應計算： ＝ 2 12t 其中 t取 9122 = 13 XXXX大學論文 d2點短路電流計算 . 網絡簡化如下，并結合其正序阻抗圖得， 圖 35 d2點正序阻抗網絡圖 X11 ＝三相短路電流周期分量計算： 系統(tǒng) A側： IIj(110) S??Sj1000 B側（ F1~F2）的計算電抗為： XSn j1000 由計算電抗查水輪機短路電流運算曲線得： I?? 14 XXXX大學論文 其 110kV側得額定電流為： 因此： ??IZ側（ F3~F5）的計算電抗為： 由計算電抗查水輪機短路電流運算曲線得： 其 110kV側得額定電流為： 因此： 所以， d2點的三相短路電流為： 點三相短路沖擊電流 ich及全電流最大 有效值 Ich計算： 因為 d2點在發(fā)電廠高壓側母線上，所以 Kch＝ ， KZ＝ 15 XXXX大學論文 短路電流熱效應計算： ＝ 2 12t 其中 t取 4s = kA2S 對 d3點短路電流計算： 網絡簡化如下圖，并結合其正序阻抗圖，得： 圖 36 d3正序阻抗網絡等值圖 X11＝ 繼續(xù)簡化得： 16 XXXX大學論文 圖 37 d3網絡簡化圖 XX11X8 12 XX12X8 11 三相短路電流周期分量計算： 系統(tǒng) A側： IIj() S??Sj1000 B側（ F1~F4）的計算電抗為： j1000 由計算電抗查水輪機短路電流運算曲線得： I?? 17 XXXX大學論文 額定電流為： 因此： C側 F5的計算電抗 為： 由計算電抗查水輪機短路電流運算曲線得： ： 因此： 所以， d3點的三相短路電流為： 點三相短路沖擊電流 ich及全電流最大有效值 Ich計算： A側和 B側采用遠離發(fā)電廠地點，故 Kch＝ ， KZ＝ ??＝ ＝ 45kA 18 XXXX大學論文 C側采用發(fā)電機機端，故 Kch＝ ， KZ＝ ??＝ ＝ 所以，總的 ich和 Ich為： ich＝ ＋ ＝ Ich=+= 短路電流熱效應計算： ＝ 2 12t 其中 t取 4s = kA2S 三相短路電流計算成果匯總見附錄 Ⅱ ： 非對稱短路電流計算 該系統(tǒng)的負序阻抗與正序阻抗圖相比只是發(fā)電機出口端的負序阻抗