【正文】 厚 1:3 水泥砂漿找平 10 厚 1:1 水泥專用膠粘劑刮于板背面 60 厚的聚苯乙烯泡沫塑料板加壓粘勞板面打磨 厚專用膠粘加強(qiáng)網(wǎng)于需加強(qiáng)的部位 厚專用膠粘標(biāo)準(zhǔn)網(wǎng)于整個墻面，并用抹刀將網(wǎng)壓入膠泥中 基層休整平面 一底二涂高彈丙烯酸涂料 合計 3mKN? 內(nèi)墻（石灰砂漿墻面）： 20 厚 陶?？招钠鰤K 18 厚 1:3 石灰砂漿 2 厚麻刀石灰面 合計 3mKN? 墻裙（現(xiàn)澆水磨石墻裙）： 15 厚 1:3 水泥砂漿 素水泥漿結(jié)合層一遍 10 厚 1:2 水泥石子磨光 踢腳（陶瓷錦磚踢腳）： 15 厚 1:3 水泥砂漿 4 厚 1:1 水泥砂漿加水重 20%建筑膠鑲貼 5 厚陶瓷錦磚，水泥砂漿擦縫 頂棚（石灰砂漿頂棚）： 鋼筋混凝土板地面清潔干凈 10 厚 1:1： 4水泥石灰砂漿 2厚麻刀石灰面 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 11 表面噴刷涂料 散水（混凝土散水）： 60厚 C15 混凝土，面加 5厚 1:1 水泥砂漿隨打隨抹光 150 厚 3:7 灰土 素土夯實(shí)，向外坡 4% 臺階（陶瓷地磚臺階）： 10厚地磚， 5縫寬， 1： 1水泥砂漿填縫 25厚 1:4 干硬性水泥砂漿 素水泥漿結(jié)合層一遍 60厚 C15 混凝土臺階 屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值 不 人屋面均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 2mKN? 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 2mKN? 樓道處荷載標(biāo)準(zhǔn)值 2mKN? 屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 2mKN? 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算 在計算過程中梁、墻采用采用通跨計算，柱采用層高計算，板用每層的面積其中考慮抹灰的作用乘以擴(kuò)大系數(shù)，梁板為 ，柱為 。 梁自重： 框架梁： AA、 GG 軸梁重： 25 56 2＝ KN BB、 FF 軸粱重： 25 5 4= KN CC、 EE 軸梁重： 25 66 2 = KN 1 1212 軸粱重： 25 2= KN 2 1111 軸梁重： 25 4= KN 次梁： 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 12 次梁 1： 25 50= KN 次梁 2： 25 32=105 KN 次梁 3： 25 8= KN 次梁 4： 25 3 4 = KN 梁總重： KN 柱自重 ： 25 48 = KN 板自重： 雙向板 1（ *8 板）： 8 25 13= KN 雙向板 2（ 4* 板）： 4 25 2= KN 雙向板 3（ 3*5 板）： 3 5 25 2= KN 雙向板 4（ *3 板）： 3 25 4= KN 雙向板 5（ 5* 板）： 5 25 2= KN 單向板 1（ 3*8 板）： 3 8 25 7= KN 單向板 2（ *8 板）： 8 25 9= KN 單向板 3（ *5 板）： 5 25 2= KN 板總重 KN 墻自重 、門、窗自重計算過程略： 最后計算得到梁窗自重為 KN 女兒墻重為 KN 重力荷載代表值 （見 下 圖） 集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值，為計算單元范圍內(nèi)的各樓層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻柱等重量。計算時，各可變荷載的組合按規(guī)定采用，屋面上的可變荷載均取雪荷載，具體過程略，計算簡圖 下圖 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 13 第四章 橫向框架側(cè)移剛度計算 本設(shè)計中框架梁采用 C30 （ Ec=30000N/mm2 ）混凝土，柱混凝土采用 C35（ Ec=315000N/mm2 ）。本設(shè)計為 內(nèi)蒙古自治區(qū)呼和浩特市區(qū)的興建六層 多功能樓。該房屋所在地震動參數(shù) ?? ， ? 。 橫梁線剛度 bi 計算過程見表 ；柱線剛度 ci 計算見表 。 表 橫梁線剛度 bi 計算表 類別 層次 )mmN(E 2c ? )mmmm( hb ?? )mm(I 40 )mm(L )mmN( L/IE 0c? )mmN( L/ 0c? )mmN( L/I2E 0c? 邊梁 6~1 30000 350 750 1010 7200 1010 1010 1011 走道梁 61～ 30000 350 750 1010 3000 1011 1011 1011 邊梁 6~1 30000 350 750 1010 5100 1010 1011 1011 走道 61～ 30000 350 750 1010 2100 1011 1011 1011 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 14 梁 表 柱線剛度 ci 計算表 層次 )mm(hc )mmN(E 2c ? )mmmm( hb ?? )mm(I 4c )mmN( h/IE cCc? 61～ 3900 ? 600600? ? ? 柱的側(cè)移剛度 D 值按下式計算：2cc h12iD ??。根據(jù)梁柱線剛度比 K 的不同，柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱以及樓、電梯間柱等， 下面 以二層中柱 為例將計算過程計算于下。 計算過程：柱的計算側(cè)移剛度按2cc h12iD ??9 9 7 2 4321 ?? ????? ??? Ic IIII 6 6 9 9 9 ????? KK? 4 58 6 8 2iD 22 cc ???? ? 其他計算結(jié)果見下 表 、表 、表 4. 表 中框架柱側(cè)移剛度 D 值 )mmN( 1? 層 次 邊柱（ 12根） 中柱（ 12根） iD? K c? i2D K c? i2D 1 36312 51606 1055022 2～ 6 25476 45868 856127 表 邊框架柱側(cè)移剛度 D 值 )mmN( 1? 層 次 4 個梁為 5100的邊角 8 個梁為 2100的角點(diǎn) 4 個邊框點(diǎn) iD? K c? i2D K c? i1D K c? i2D 1 37005 48268 49563 732418 2～ 6 26400 41417 43144 609511 表 樓梯 架柱側(cè)移剛度 D 值 )mmN( 1? 層 次 邊柱（ 4 根） 中柱（ 4 根） 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 15 K c? i2D K c? i2D iD? 1 32997 50719 334864 2～ 6 21055 44685 262962 將上述不同情況下同層框架側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度 iD? ，見表 可見， 2 ??? ?? DD ，故該框架為橫向規(guī)則框架。 表 橫向框架層間側(cè)移剛度 D 值 )mm/N( 層 次 1 2 3 4 5 6 iD? 2122305 1728603 1728603 1728603 1728603 1728603 第五章 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 橫向自振周期計算 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移計算見表 。 表 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移計算 層 次 )KN(Gi )KN(ViG )mm/N(Di? )mm(i?? )mm(i? 6 1728606 5 1728602 4 1728602 3 44169 1728602 2 1728602 1 2122305 結(jié)構(gòu)基本自震周期 TT1 ??? ，其中υ T的量綱為 m，取 ?? ，則 1 ???? 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 16 水平地震作用及樓層地震剪力計算 本方案結(jié)構(gòu)高度小于 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布較均勻，變形以剪切型為主 ,故可用底部剪力法計算水平地震作用。因?yàn)槭嵌噘|(zhì)點(diǎn)結(jié)構(gòu)，所以 Geq== （ + 5） = 設(shè)防烈度按 8度考慮，場地特征周期分區(qū)為二區(qū)，場地土為Ⅱ類，查表得： 特征周期 Tg= 水平地震影響系數(shù)最大值 ?? )1(m a x9*.01 ????? TTg KNGF eqEK 7 3 0 6 2 0 ?????? 因?yàn)?sTTg ????? ，所以不應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。 各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用： EKnj JJi FHGF ?? ??1ii HG 具體計算過程見 表 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 層次 Hi（ m） Gi（ KN） GiHi（ KN） ?jjii HGHG Fi（ KN） Vi （ KN） 6 5 4 3 2 1 各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如下圖 。 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 17 V6V5V4V3V2V1F4F3F2F1F6F5 （ a）縱向水平地震作用分布 （ b）層間剪力分布 圖 縱向水平地震作用及層間剪力分布圖 水平地震作用下的位移驗(yàn)算 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移 i?? 和頂點(diǎn)位移 i? 按下式計算 ???? s1j ijii D/V）（ ? 和 kn1k?? ?? ）（ ?? ，各層的層間彈性位移角 iie h/?? ?? ，計算結(jié)果如表 。 表 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算 層 次 ）（ KNVi )mm/N(Di? )mm(i?? )mm(i? ）（ mmhi iie h?? ?? 6 1728602 3900 5 1728602 3900 4 1728602 3900 3 1728602 3900 2 1728602 3900 1 2122305 3900 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 18 由表可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第 2 層，其值 310?? 〈 1/550,滿足要求 ,其中 550/1]h/[ ??? 是由彈性層間位移角限值查得。 水平地震作用下框架內(nèi)力計算 以 4軸線框架內(nèi)力計算，其余框架計算從略。 框架柱端剪力及彎矩按式is1j ijijij VDDV??? ； yhVM ijijb ?? ； hy1VM ijuij ）（ ?? 各柱反彎點(diǎn)高度比 321n yyyyy ???? 本例中底層柱需考慮修正值 y2，第二層柱需考慮修正值 y1和 y3，其余柱均無修正。計算結(jié)果見表 。 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按式 )MM(ii iM uijb j,1irblb lblb ??? ? ； )MM(ii iM uijb j,iirblb rbrb ??? ? ； L MMV 2b1bb ?? ； knikrblbi )VV(N ?? ?? ； 計算結(jié)果見表 。 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 19 表 各層柱端彎矩及剪力計算 層次 hi /m Vi /KN Σ Dij N m 邊 柱 中 柱 Di1 Vi1 ?k y uiM1 Di2 Vi2 ?k y biM2 uiM2 6 1728602 25476 45868 4 5 1728602 25476 45868 4 4 1728602 25476 45868 4 3 1728602 25476 45868 4 2 1728602 25476 45868 4