【正文】 a: 截面的高度： 1/12～ 1/8 的跨度（為滿足承載力、剛度及延性要求） h =（ 1/16～ 1/12） 8000 ㎜＝ 500～ 667 ㎜， h =（ 1/16～ 1/12） 3000 ㎜＝ 188～ 250 ㎜， h =（ 1/16～ 1/12） 5000 ㎜＝ 313～ 417 ㎜， 所以選擇橫梁尺寸為 h=500mm。因為抗震烈度為 8 度，總高度30m? ，查表可知該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為二級，其軸壓比限值 ][ N ?? ；各層的重力荷載代表值近似取 12 2mKN? ，由圖 框架圖 可知邊柱及中柱的負載面積分別為 ? 和 ? 。采用地圈梁。 梁自重： 框架梁： AA、 GG 軸梁重： 25 56 2＝ KN BB、 FF 軸粱重： 25 5 4= KN CC、 EE 軸梁重： 25 66 2 = KN 1 1212 軸粱重： 25 2= KN 2 1111 軸梁重： 25 4= KN 次梁： 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 12 次梁 1： 25 50= KN 次梁 2： 25 32=105 KN 次梁 3： 25 8= KN 次梁 4： 25 3 4 = KN 梁總重： KN 柱自重 ： 25 48 = KN 板自重： 雙向板 1（ *8 板）： 8 25 13= KN 雙向板 2（ 4* 板）： 4 25 2= KN 雙向板 3（ 3*5 板）： 3 5 25 2= KN 雙向板 4（ *3 板）： 3 25 4= KN 雙向板 5（ 5* 板）： 5 25 2= KN 單向板 1（ 3*8 板）： 3 8 25 7= KN 單向板 2（ *8 板）： 8 25 9= KN 單向板 3（ *5 板）： 5 25 2= KN 板總重 KN 墻自重 、門、窗自重計算過程略： 最后計算得到梁窗自重為 KN 女兒墻重為 KN 重力荷載代表值 （見 下 圖） 集中于各樓層標高處的重力荷載代表值，為計算單元范圍內(nèi)的各樓層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻柱等重量。 橫梁線剛度 bi 計算過程見表 ；柱線剛度 ci 計算見表 。 表 橫向框架層間側(cè)移剛度 D 值 )mm/N( 層 次 1 2 3 4 5 6 iD? 2122305 1728603 1728603 1728603 1728603 1728603 第五章 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 橫向自振周期計算 結(jié)構(gòu)頂點的假想位移計算見表 。 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 17 V6V5V4V3V2V1F4F3F2F1F6F5 （ a）縱向水平地震作用分布 （ b）層間剪力分布 圖 縱向水平地震作用及層間剪力分布圖 水平地震作用下的位移驗算 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移 i?? 和頂點位移 i? 按下式計算 ???? s1j ijii D/V）（ ? 和 kn1k?? ?? ）（ ?? ，各層的層間彈性位移角 iie h/?? ?? ，計算結(jié)果如表 。計算結(jié)果見表 。 m,V 量綱為 KN biM1內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 20 表 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算 層次 邊梁 走道 梁 柱軸力 lbM rbM L Vb lbM rbM L Vb 右邊柱 中柱 N1 6 3 5 3 4 3 3 3 2 3 1 3 注 :1)柱軸力中的負號表示拉力。 . （ a）框架彎矩圖 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 21 （ b）梁端剪力及柱軸力圖 圖 左地震作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算 風(fēng)荷載標準值 風(fēng)荷載標準值按式 ozszk ????? ? ， 基本風(fēng)壓 w0=。 框架結(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)按靜力等效原理將分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載，節(jié)點集中荷載見圖 （ b）， 例第 5層集中荷載 F5的計算如下： F5=(+) = 風(fēng)荷載作用下的水平位移驗算 根據(jù)圖 （ b）所示水平荷載，由式 ???nik ki FV計算層間剪力 Vi，然后依據(jù)表 求出軸 8線框架的層間側(cè)移剛度，再按式 ???? s1j ijii D/V)( ? ； 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 24 kn1k )(?? ?? ?? 計算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移，計算結(jié)果見表 。計算結(jié)果見表 圖； 表 風(fēng)荷作用 梁端彎矩剪力及柱軸力計算 層次 邊梁 走道 梁 柱軸力 lbM rbM L Vb lbM rbM L Vb 右 邊柱 中柱 N1 6 3 5 3 4 3 3 3 2 3 1 3 8軸線橫向框架在風(fēng)荷載作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力見圖 。由于縱向框架的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。計算 如下： 1P 8 .3 5 6 .8 9 8 1 2 1 .9 2 K N? ? ? ?（）2P 0. 25 0. 5 25 1. 05 8 8. 35 8 3. 36 8= 11 9. 93 K N? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 3P 3 .3 6 4 .8 8 6 .9 8 8 1 2 0 .4 K N? ? ? ? ? ?（） 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 30 在恒載和活荷載作用下的計算方法與上面相同，所以計算結(jié)果見下面的表格 將以上計算結(jié)果匯總，見表 ，表 。 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 32 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 33 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 34 （ a）恒荷作用下 圖 11 豎向荷載作用下框架彎矩圖 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 35 （ b）活荷作用下 圖 豎向荷載作用下框架彎矩圖 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 36 表 恒荷作用下梁端剪力及柱軸力 層 次 荷載引起的 跨間最大彎矩 總 剪 力 柱 軸 力 AD 跨彎矩值 DE 跨 彎矩值 AD 跨 DE 跨 A 柱 D 柱 VA VB VB VC N 頂 N 底 N 頂 N 底 6 5 4 3 2 1 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 37 表 恒荷作用下梁端剪力及柱軸力 層 次 荷載引起的 跨間最大彎矩 總 剪 力 柱 軸 力 AD 跨 彎矩值 DE 跨 彎矩值 AD 跨 DE 跨 A 柱 D 柱 VA VB VB VC N 頂 N 底 N 頂 N 底 6 5 4 3 2 1 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 38 橫向框架內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)抗震等級 結(jié)構(gòu)的抗震等級根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素查表得，本商場框架結(jié)構(gòu)為二級抗震等級。 框架柱內(nèi)力組合 取每層柱頂和柱底兩個控制截面進行組合，組合結(jié)果以及柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整見表 ～表 。 SQK一列中括號內(nèi)的數(shù)值為屋面作用雪荷載，其它層樓面作用活荷載對應(yīng)的內(nèi)力值。 層次 截面 內(nèi)力 SGK SQK SWK SEK +(SQK+SWK) ? ?? ?EKQKGKRE SSS ??? ? SQK ? SQK MAXM N Nmin M Nmax M ? ? ? ? 1 柱頂 M ? ? N ? ? 柱底 M ? ? N ? ? 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 46 表 橫向框架 A 柱剪力組合（ KN） 層 次 SGK SQK SWK SEK +(SQK+SWK) ? ?? ?EKQKGKRE SSS ??? ? SQK ? SQK ?????? ???????? ? ntcbcvcRE HMM?? ? ? ? ? 6 ? ? 5 ? ? 4 ? ? 3 ? ? 2 ? ? 1 ? ? 注 : 表中 V以繞柱端順時針為正 。s A/A內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 50 層次 截面 M（ ） ξ )(mmA 239。 A支座彎矩： AM 44 5 / 0. 75 33 4. 85 0 .6 /2 49 2. 88 K N m? ? ? ? ? RE AM 0 .7 5 49 2. 88 36 9. 66 K N m? ? ? ? ? B左支座彎矩： B 0 . 6M 3 4 8 . 1 6 / 0 . 7 5 3 3 4 . 8 5 3 6 3 . 7 6 K N m2? ? ? ? ? RE BM 0 .7 5 36 3. 76 27 2. 82 K N m? ? ? ? ? 跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣的正彎矩。 梁內(nèi)縱向鋼筋選 HRB335 級鋼（ 23 0 0 /yyf f N mm??? ）， ? ? 。 支座 B 右上部 6 204 5 5 . 2 5 1 0 2 2 3 1 . 6 2( ) 3 0 0 (7 1 5 3 5 )sysMA m mfh ? ? ?? ? ?? ? ? 實取 26 2 2 ( 2 2 8 1 )sA mm?? ， % %? ??， / ? ??，滿足要求。 svt 0 y v 0A0 . 4 2 f b h 1 . 2 5 f 5 2 9 . 6 5 K N 2 8 6 . 4 5 K NS h? ? ? 由于 BC 跨距離較小所以通跨布 4肢 φ 8100，箍筋設(shè)置滿足要求。 A 點內(nèi)力彎矩 根據(jù)內(nèi)力組合柱彎矩調(diào)整表得： （ 1）當(dāng)彎矩最大的時候： N= . 2 7 6 . 7 3 .RE BM kN m? ?上柱 . 4 2 8 .0 4 .RE BM kN m? ?下柱 6 10 10Me m mN ?? ? ?? ea 取 20mm 和偏心方向截面尺寸的 1/30 兩者中較大值，即 600/30=20mm,