【正文】 r1 λ1B ]T c、 約束條件???? 21 11 1221ln/6RrEh rrFf?????? ???????? ?? ??????????? ?車輛與動(dòng)力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文說明書 91) 應(yīng)保證所設(shè)計(jì)的彈簧工作壓緊力 與要求壓緊力 相等，即 1BFYF= （1—9）Y要求壓緊力 ＝ ＝??YFcTfZR2) 為了保證各工作點(diǎn) A、B、C 有較合適的位置(A 點(diǎn)在凸點(diǎn) M 左邊，B 點(diǎn)在拐點(diǎn) H 附近，C 點(diǎn)在凹點(diǎn) N 附近，如圖 13 所示)，應(yīng)正確選擇 λ1B 相對于拐點(diǎn) λ1H 的位置，一般 λ1B／λ1H=～，則有 ?????????符合要求。3) 保證摩擦片磨損后仍能可靠地傳遞轉(zhuǎn)矩，摩擦片磨損后彈簧工作壓緊力F1A 應(yīng)大于或等于新摩擦片時(shí)的壓緊力 F1B，即F1A≥F1B （1—10）5180431??BAF 符合要求。4) 為了滿足離合器使用性能的要求，彈簧的 H／h 應(yīng)在一定范圍內(nèi)，即：≤H／h≤ 符合要求。5) 彈簧各部分有關(guān)尺寸比值應(yīng)符合一定的范圍，即≤R／r≤ （1—11） R/r=150/120= 符合要求。d、強(qiáng)度校核分析表明，B 點(diǎn)的應(yīng)力最高，通常只計(jì)算 B 點(diǎn)應(yīng)力來校核碟簧的強(qiáng)度。1. 膜片彈簧工作位置 B 點(diǎn)的最大壓應(yīng)力 為：tb?= （1—12）tb????????????????pprrbE?????2)(21() cos （1—13）R? （1—14）)(2rbp?????車輛與動(dòng)力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文說明書 10式中 b 是膜片彈簧圓心點(diǎn)到子午斷面上的中性點(diǎn)的距離（mm） 是 達(dá)到極大值是的轉(zhuǎn)角（176。）p?tb?其它參數(shù)已知。把已知數(shù)據(jù)代入（1—13）和（1—14） ，得 =?然后把所有有關(guān)的數(shù)據(jù)代入（1—12）式中，得 =906Mpatb?2. 膜片彈簧工作位置 B 點(diǎn)還受彎曲應(yīng)力 ，其值為rB = （1—15）rB?2)(6?rpnbF?式中 是分離指根部寬度；其它參數(shù)已知。rb代入已知參數(shù)，得 =2503MparB3. 根據(jù)最大切應(yīng)力理論,一般不大于 1500~1700Mpa。工作位置 B 點(diǎn)的當(dāng)量應(yīng)力為： MparBtBj 15970623????以上計(jì)算表明，所設(shè)計(jì)的膜片彈簧符合強(qiáng)度要求。167。 從動(dòng)盤轂的設(shè)計(jì)一、動(dòng)盤總成 從動(dòng)盤有兩種結(jié)構(gòu)型式：不帶扭轉(zhuǎn)減振器的和帶扭轉(zhuǎn)減振器的。根據(jù)上述分析，結(jié)合所設(shè)計(jì)離合器的使用情況，確定從動(dòng)盤總成的結(jié)構(gòu)。二、從動(dòng)盤總成設(shè)計(jì)下面分別敘述從動(dòng)盤鋼片、從動(dòng)盤轂和摩擦片等零件的結(jié)構(gòu)選型和設(shè)計(jì)：（1）從動(dòng)盤鋼片從動(dòng)盤鋼片應(yīng)達(dá)到以下幾個(gè)方面的要求：盡量小的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量具有軸向彈性結(jié)構(gòu)（2）從動(dòng)盤轂車輛與動(dòng)力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文說明書 11由表查得從動(dòng)盤的外徑 325mm，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩 385mm。Dm?TeNM??所以我選用花鍵齒 ，花鍵的外徑 ，花鍵內(nèi)徑 ，10n39。40m39。32dm 齒厚 ，有效齒長 ，擠壓應(yīng)力 。5b?45l ?擠壓應(yīng)力的計(jì)算公式如下： （1—16）nhlP?擠 壓式中，P—— 花鍵的齒側(cè)面壓力， N。它由下式確定： （1—17）ZdDTe)(2max???d39。， D39?！謩e為花鍵的內(nèi)外直徑，m； Z—從動(dòng)盤轂的數(shù)目；Temax——發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)炬， Nm； n—花鍵齒數(shù)；h—花鍵齒工作高度，m；h=（ D39。 d39。）/2；l —花鍵有效長度，m。從動(dòng)盤轂一般都由中碳鋼鍛造而成，并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，其擠壓應(yīng)力不應(yīng)超過20MPa。????39。04TePDdz??????..5Manhl?擠 壓 所以符合條件。167。 扭轉(zhuǎn)減震器的設(shè)計(jì)一、扭轉(zhuǎn)減振器的設(shè)計(jì) 一單級線形減震器設(shè)計(jì)參數(shù) 1 極限轉(zhuǎn)矩 Tj車輛與動(dòng)力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文說明書 12極限轉(zhuǎn)矩是減振器在消除限位銷與從動(dòng)盤轂缺口之間的間隙時(shí)所能傳遞的最大轉(zhuǎn)矩，一般： ??~20(~20)3857.~0maxTTNMje?????本次設(shè)計(jì)?。?600N Mj? 2 扭轉(zhuǎn)角剛度 K?為避免引起共振，要合理選擇減振起的扭轉(zhuǎn)角剛度 使共振現(xiàn)象不發(fā)生在K?發(fā)動(dòng)機(jī)工作范圍內(nèi)。設(shè)計(jì)時(shí)可以按經(jīng)驗(yàn)來選： N M13Tj??6078??? 3 阻尼摩檫轉(zhuǎn)矩 ? 為了在發(fā)動(dòng)機(jī)工作范圍內(nèi)有效減振，必須合理選擇減振器阻尼裝置的阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩 ：T? M??~.17maxe??maxeT＝ ? 4 預(yù)緊轉(zhuǎn)矩 n減振彈簧在安裝時(shí)需要一定的預(yù)緊。經(jīng)研究，一般 按如下的公式選用：~ ????）（ 5 減振彈簧的位置半徑 R 的尺寸盡可能的大，一般?。簙6???）（所以 m0, 6 減振彈簧的個(gè)數(shù) Zj摩擦片外徑與減振彈簧的個(gè)數(shù)關(guān)系如下表：摩擦片外徑D/mm225～250 250～325 325～350 ＞350車輛與動(dòng)力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文說明書 13Zj4～6 6～8 8～10 ＞10 查表得 j? 7 減振彈簧的總壓力 F? .??? 二 減振彈簧總壓力計(jì)算參考《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊》 ，選擇彈簧材料為 65Mn 合金鋼。1．單個(gè)減振彈簧的工作負(fù)荷 P：.???2．減振彈簧尺寸（1）彈簧中徑 Dc： 本次設(shè)計(jì)取 25mm。（2）彈簧鋼絲直徑 d： ?????cP8d （1—18）式中： 取 500～600 通常 d 取 3～4mm。本次設(shè)計(jì)取 d 為 4mm。（3）減振彈簧剛度 k: .3N/m190615ZR0k62j2????? （4）減振彈簧有效圈數(shù) i：（5）???kDGdic（5）減振彈簧總?cè)?shù) n： n＝i＋（～2）本次設(shè)計(jì) n 取 4 圈。車輛與動(dòng)力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文說明書 14（6）減振彈簧最小高度 lmin: mdnnl 21.)(mi ?????（7）減振彈簧總變形量 Δl：Δl＝P／k＝㎜（8）減振彈簧自由高度 l0： ???（9）減振彈簧預(yù)變形量 Δl39。：Δl39。＝ ＝㎜0njTkZR（10）減振彈簧安裝工作高度 l：mll 2861./0????167。 壓盤尺寸設(shè)計(jì)和計(jì)算一、壓盤和離合器蓋（1）壓盤設(shè)計(jì) 壓盤的設(shè)計(jì)主要包括幾何尺寸的選擇和傳力方式的確定兩個(gè)方面。本次設(shè)計(jì)中，壓盤材料選擇 HT250，由于其外徑略大于摩擦片外徑的尺寸，內(nèi)徑略小于摩擦片內(nèi)徑的尺寸，選擇如下：外徑：D＝325＋22＝329mm；內(nèi)徑：d＝190－22＝186mm；壓盤厚度選擇：一般載貨汽車不小于 15mm；本次設(shè)計(jì)選取為 20mm。（2）壓盤幾何尺寸的確定前面已經(jīng)分析了如何確定摩擦片的內(nèi)、外徑尺寸。當(dāng)摩擦片的尺寸確定后，與它配合工作的壓盤內(nèi)、外徑尺寸也就基本確定下來了。這樣，壓盤幾何尺寸最后歸結(jié)為如何確定它的厚度。 在初步確定壓盤厚度以后，應(yīng)校核離合器接合一次時(shí)的溫升，它不應(yīng)超過8~10℃。若溫升過高，可適當(dāng)增加壓盤的厚度。車輛與動(dòng)力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文說明書 15校核計(jì)算的公式如下： （℃） （1—19）Lcm???壓式中， —溫升，℃；? —滑磨功，Nm，可根據(jù)式 計(jì)算（其中 Ja 為汽車整車質(zhì)量L?轉(zhuǎn)化的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，由式 計(jì)算，m a為汽車總質(zhì)量，r k為車輪滾動(dòng)半徑，20aKrJi?i0為主傳動(dòng)比，i k是變速器起步擋傳動(dòng)比； 是離合器開始滑磨時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)的角0速度） ； —分配到壓盤上的滑磨功所占的百分比：單片離合器壓盤， =；? ?雙片離合 器壓盤， =；雙片離合器中間壓盤， =；? c —壓盤的比熱容，對鑄鐵壓盤 c=（kgK） ； —壓盤質(zhì)量， kg。m壓根據(jù)自己的設(shè)計(jì)可得出：壓盤質(zhì)量： .???????壓離合器結(jié)合一次所產(chǎn)生的滑磨功 W 為： 式中： m汽車滿載質(zhì)量，kg； r汽車車輪滾動(dòng)半徑，mm；en發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速，r/min； gi變速器的傳動(dòng)比；0i主減速器的傳動(dòng)比； 所以：離合器接合一次，壓盤的溫升 t 可以由下式公式計(jì)算： 式中：r—傳到壓盤上的熱量所占的比例，對于單盤離合器：r＝，對于雙盤離合器：r＝，中間壓盤：r＝；W—滑磨功，Nm； 壓盤質(zhì)量，kg；C—壓盤的比熱容，對于鑄鐵，C＝所以:車輛與動(dòng)力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文說明書 16. ??????壓 初定厚度 校核離合器的溫升，它不超過 8~10。 C 20nm所以符合條件。（3） 、壓盤傳力結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1）傳力方式的選擇 壓盤是離合器的主動(dòng)部件，它與飛輪必須有一定的聯(lián)結(jié)關(guān)系，周向與飛輪不能有相對轉(zhuǎn)動(dòng)，但軸向必須有相對移動(dòng)。壓盤和飛輪間常用的幾種典型連接方式。傳力片（傳動(dòng)片）的強(qiáng)度校核： 下面主要針對膜片彈簧離合器的壓盤傳力片（即最為復(fù)雜的情況）進(jìn)行分析和討論。對于較為簡單的周置螺旋彈簧離合器傳力片的強(qiáng)度校核可按二力桿拉伸應(yīng)力分析計(jì)算。 離合器在正常工作時(shí)，傳力片既受彎又受拉（見圖 320） 。為精確校核傳力片強(qiáng)度，首先應(yīng)建立傳力片的分析計(jì)算模型（這里略） 。圖 15 傳力片分析計(jì)算圖。（a ） 傳力片結(jié)構(gòu)， （b）變形圖， （c）彎矩圖經(jīng)過分析研究，膜片彈簧離合器壓盤傳力片的校核包含下面三個(gè)方面：A．正向驅(qū)動(dòng)應(yīng)力為 （1—20）maxaxmaxax22136eefEhTflinRbih????車輛與動(dòng)力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文說明書 17B． 反向驅(qū)動(dòng)應(yīng)力為 （1—21）maxaxmaxax22136eefEhTflinRbih????C． 軸向彈性恢復(fù)力為 =12 （1—maxP3max1/Jifl22）式中： 傳力片有效長度， ＝ （d 為螺釘孔直徑） ；1l 1l i傳力片組數(shù)；n 每組有傳力片數(shù)； 每一傳力片的截面慣性矩。 E材料彈性模量。xJ 正常工作時(shí)傳力片的軸向最大變形量。h 傳力片厚度；maf R傳力片布置半徑； b傳力片厚寬度； Temax發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩。由于在簡化計(jì)算載荷時(shí)比較保守，取值偏大，因此，傳力片的許用應(yīng)力可取材料的屈服極限。 共設(shè) 3 組傳力片 每組 4 片786maxTNMe?? 寬 厚 傳力片上兩孔間的距離 m86l?25b1hm 孔的直徑 傳力片切向布置，圓周半徑0d 17R 傳力片材料的彈性模量 通過參數(shù)計(jì)算520EPa?? 傳力片上有效長度 ：1l ?? 計(jì)算傳力片的彎曲總剛度 ??? 計(jì)算正向驅(qū)動(dòng)應(yīng)力為： painRbhTiflEhee ???? Miiflee72fax2ax21axa? 車輛與動(dòng)力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文說明書 18（4） 、離合器蓋設(shè)計(jì)離合器蓋是離合器的主動(dòng)件之一，它必須與飛輪固定在一起，通過它傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的一部分轉(zhuǎn)矩給壓盤。此外它還是離合器壓緊彈簧和分離桿的支承殼體。在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)特別注意剛度通風(fēng)散熱對中等問題。第二章 離合器操作機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)167。 離合器操縱機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)一、離合器操縱機(jī)構(gòu)的基本要求1）踏板力要盡可能小，乘用車一般在 80～150N 范圍內(nèi)，商用車不大于150～200N。2）踏板行程一般在 80～150㎜內(nèi)，最大不應(yīng)超過 180㎜。3）應(yīng)有踏板行程調(diào)整裝置，以保證摩擦片磨損后，分離軸承的自由行程可以復(fù)原。4）應(yīng)有踏板行程限位裝置，以防止操縱機(jī)構(gòu)的零件因受力過大而損壞。5）應(yīng)有足夠的剛度，傳動(dòng)效率要高，工作可靠，壽命長，維修保養(yǎng)方便。二、常用離合器操縱機(jī)構(gòu)的類型 常用的離合器操縱機(jī)構(gòu)，主要有機(jī)械式、液壓式、氣壓式和自動(dòng)操縱機(jī)構(gòu)等，其中有些操縱機(jī)構(gòu)還帶有助力器。本次設(shè)計(jì)選液壓式。三、離合器操縱機(jī)構(gòu)主要參數(shù)的確定與計(jì)算在設(shè)計(jì)離合器操縱系統(tǒng)時(shí)，為了滿足前述對踏板力和踏板行程的要求，需根據(jù)離合器的具體結(jié)構(gòu)類型和操縱系統(tǒng)傳動(dòng)線路，合理地定出操縱系統(tǒng)的傳動(dòng)比 ic。車輛與動(dòng)力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文說明書 19常用離合器的結(jié)構(gòu)類型和操縱系統(tǒng)傳動(dòng)線路簡圖見圖