組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)畢業(yè)設(shè)計(jì)-文庫吧
2024-11-11 12:02 本頁面
【正文】 20~32 表 4 執(zhí)行元件背壓力 系統(tǒng)類型 背壓力 /MPa 簡(jiǎn)單系統(tǒng)或輕載節(jié)流調(diào)速系統(tǒng) ~ 回油路帶調(diào)速閥的系統(tǒng) ~ 回油路設(shè)置有背壓閥的系統(tǒng) ~ 用補(bǔ)油泵的閉式回路 ~ 回油路較復(fù) 雜的工程機(jī)械 ~3 回油路較短且直接回油 可忽略不計(jì) 表 5 按工作壓力選取 d/D 工作壓力 /MPa ≤ ~ ≥ d/D ~ ~ 表 6 按速比要求確定 d/D ? 2/? 1 2 d/D 注： ? 1— 無桿腔進(jìn)油時(shí)活塞運(yùn)動(dòng)速度； ? 2— 有桿腔進(jìn)油時(shí)活塞運(yùn)動(dòng)速度 。 由式 cm2211 ?FApAp ?? 得 242621cm1 m1094m10)2 (3 1 4 4 8)2(????????? ppFA? 則活塞 直徑 41 ?????? ???AD 參考表 5 及表 6，得 d? =77mm，圓整后取標(biāo)準(zhǔn)數(shù)值得 D=110mm， d=80mm。 由此求得液壓缸兩腔的實(shí)際有效面積為 242221 m1095m4 ?????? ?? DA 24222222 )(4)(4 ???????? ?? dDA 根據(jù)計(jì)算出的液壓缸的尺寸，可估算出液壓缸在工作循環(huán)中各階段的壓力、流量和功率，如表 7 所列，由此繪制的液壓缸工況圖如圖 2 所示。 表 7液壓缸在各階段的壓力、流量和功率值 工況 推力 F0/N 回油腔壓力 p2/MPa 進(jìn)油腔壓力 p1/MPa 輸入流量 q 103/m3/s 輸入功率 P/KW 計(jì)算公式 快進(jìn) 啟動(dòng) 2180 — — — 21 201 AA PAFp ? ??? 121 )( ?AAq ?? qpP 1? 加速 1650 p1+Δp — — 恒速 1090 p1+Δp 工進(jìn) 34942 102 1 2201 A ApFp ?? 21?Aq? qpP 1? 快退 啟動(dòng) 2180 — — — 2 1201 A ApFp ?? 32?Aq? qpP 1? 加速 1650 — — 恒速 1090 注： 1. Δp 為液壓缸差動(dòng)連接時(shí)，回油口到進(jìn)油口之間的壓力損失，取 Δp=。 2． 快退時(shí)，液壓缸有桿腔進(jìn)油，壓力 為 p1，無桿腔回油，壓力為 p2。 三、 擬定液壓系統(tǒng)原理圖 1．選擇基本回路 (1) 選擇調(diào)速回路 由圖 2 可知，這臺(tái)機(jī)床液壓系統(tǒng)功率較小，滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)速度低，工作負(fù)載為阻力圖 2 液壓缸工況 圖 負(fù)載且工作中變化小，故可選用進(jìn)口節(jié)流調(diào)速回路。為防止孔鉆通時(shí)負(fù)載突然消失引起運(yùn)動(dòng)部件前沖，在回油路上加背壓閥。由于系統(tǒng)選用節(jié)流調(diào)速方式，系統(tǒng)必然為開式循環(huán)系統(tǒng)。 (2) 選擇油源形式 從工況圖可以清楚看出，在工作循環(huán)內(nèi)，液壓缸要求油源提供快進(jìn)、快退行程的低壓大流量和工進(jìn)行程的高壓小流量的油液。最大流量與最小流量之比qmax/qmin=( 102)? 60；其相應(yīng)的時(shí)間之比 (t1+t3)/t2=(1+)/=。這表明在一個(gè)工作循環(huán)中的大部分時(shí)間都處于高壓小流量工作。從提高系統(tǒng)效率、節(jié)省能量角度來看，選用單定量泵油源顯然是不合理的，為此可選用限壓式變量泵或雙聯(lián)葉片泵作為油源?？紤]到前者流量突變時(shí)液壓沖擊較大，工作平穩(wěn)性差，且后者可雙泵同時(shí)向液壓缸供油實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動(dòng)，最后確定選用雙聯(lián)葉片泵方案，如圖 2a 所示。 (3) 選擇快速運(yùn)動(dòng)和換向回路 本系統(tǒng)已選定液壓缸差動(dòng)連接和雙泵供油兩種快速運(yùn)動(dòng)回路實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動(dòng)?？紤]到從 工進(jìn)轉(zhuǎn)快退時(shí)回油路流量較大，故選用換向時(shí)間可調(diào)的電液換向閥式換向回路，以減小液壓沖擊。由于要實(shí)現(xiàn)液壓缸差動(dòng)連接，所以選用三位五通電液換向閥，如圖 2b 所示。 (4) 選擇速度換接回路 由于本系統(tǒng) 滑臺(tái) 由快進(jìn)轉(zhuǎn)為工進(jìn)時(shí)，速度變化大（ ? 1/? 2=( 103)? 114），為減少速度換接時(shí)的液壓沖擊，選用行程閥控制的換接回路，如圖 2c 所示。 (5) 選擇調(diào)壓和卸荷回路 在雙泵供油的油源形式確定后， 調(diào)壓和卸荷問題都已基本解決。即滑臺(tái)工進(jìn)時(shí)，高壓小流量泵的出口壓力由油源中的溢流閥調(diào)定，無需另設(shè)調(diào)壓回路。在 滑臺(tái)工進(jìn)和停止時(shí)，低壓大流量泵通過液控順序閥卸荷，高壓小流量泵在滑臺(tái)停止時(shí)雖未卸荷，但功率損失較小，故可不需再設(shè)卸荷回路。 2．組成液壓系統(tǒng) 將上面選出的液壓基本回路組合在一起，并經(jīng)
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