【正文】 自PVC返回稀鹽酸第二尾氣吸收塔第一尾氣吸收塔尾氣煙囪排空第二降膜吸收器 2. 轉化系統(tǒng)工藝流程來自硫酸槽的硫酸用泵經電磁流量計計量后進入反應槽加料區(qū)，氯化鉀經斗提輸送至料倉通過圓盤給料機計量由螺旋輸送機加入反應槽加料區(qū)，硫酸和氯化鉀反應后溢流至反應槽反應區(qū)進一步反應，溢出的HCl氣體去吸收崗位吸收成鹽酸，硫酸氫鉀溶液再溢流至混酸槽與來自磷酸1或2庫的磷酸按一定比例混合制得合格的混酸，輸送給后工段。硫酸貯槽硫酸來自硫四 蒸汽自管網來 氯化氫去吸收 料 倉斗提機 反應槽加料反應槽 氯化鉀 溢流 磷酸貯槽混酸槽去中和崗位 自合成氨的氣氨與來自氫鉀工段的混酸在管式反應器中進行氨酸中和反應，反應后的料漿經中和槽溢流至溶解槽，再溢流至噴漿槽，由噴漿泵送至造粒崗位進行噴漿；中和尾氣通過風機至洗滌塔進行水洗滌，洗滌后的尾氣排空，洗滌液至尾洗崗位。尿素經尿素斗提，通過加料螺旋變頻調節(jié)往溶解槽補入。閃蒸槽混酸貯槽混酸溶解槽氣氨管式反應器氣氨緩沖罐噴漿槽尿素尿素斗提機尿素絞籠中和后的料漿由噴漿泵打入噴槍，經空壓站來的壓縮空氣霧化后進入造粒機進行造粒，同時被熱風爐來的熱風干燥，造粒后的物料經干燥后從機尾下料口處經斗提機提升后進入一級篩進行篩分，合格顆粒去二級篩進行二次篩分，二次篩分后的合格顆粒經流化床冷卻后去包膜機包膜，而后去成品皮帶直至包裝；一級篩篩出的大顆粒經破碎機破碎后，和一、二級篩篩出的小顆粒，細粉進入埋刮板輸送機，共同返回造粒機機頭內作返料。造粒機噴漿槽中和料漿肥料經斗提機到干線壓縮空氣噴槍空氣緩沖罐熱風來自熱風爐造粒機的尾氣經文丘里洗滌后經洗液環(huán)槽，再經過尾氣洗滌塔洗滌后排空，補水從尾氣洗液循環(huán)槽進入,在尾氣洗滌塔用泵循環(huán)洗滌后同中和崗位排來的污水至洗液循環(huán)槽用泵循環(huán)洗滌，一部分至中和槽使用。尾氣風機造粒尾氣文丘里尾洗空塔洗液循環(huán)泵洗液循環(huán)槽尾氣經煙囪排空新增化料槽化料槽廢水槽廢水泵沉降池尾洗水至中和回收進入7壓縮機的空氣被壓縮，一部分直接進入空氣緩沖罐經緩沖后供造粒使用，另一部分進入主空壓氣管網，供其它系統(tǒng)使用。煤由進煤皮帶提升進入熱風爐內，在鼓風機助燃下燃燒，產生的煙道氣由熱風機輸送到造粒機頭內，燃燒后的煤渣由排渣機排到爐外。 成品經電子稱計量后進入包裝袋，包裝袋由鏈板輸送機平穩(wěn)輸送至電子縫包機經過折邊后由縫包機自動縫包，自動切線后進入成品倉庫。第四章 生產物料平衡1. 復合肥物料配比計算l 相關反應方程式:氫鉀轉化：KCL+H2SO4=KHSO4+HCL氨中和： KHSO4+NH3=NH4KSO4 H3PO4+NH3=NH4H2PO4 H3PO4+2NH3=(NH4)2HPO4 H2SO4+2NH3=(NH4)2SO4以1000Kg成品為單位，——，原材料KCL的K2O含量為61%，: 計算噸肥KCL消耗量及生成物1000Kg成品KCL消耗量為：1000*14%/61%=%（平均值），則未轉化KCL為1000*%*，也即參與轉化的KCL的量為：=，設轉化生成的KHSO4量為a，消耗H2SO4的量為b，根據(jù)反應式得：H2SO4 + KCL = KHSO4 + HCL98 136b aa=, b= 計算P2O5消耗量及其生成物設生成NH4H2PO4的量為c，其對應消耗的NH3為d，生成的（NH4）2HPO4量為e，其對應消耗的NH3為f%，則每1000Kg成品消耗P2O5量為1000*%=188Kg，則2NH3+ 2H3PO4=2NH4H2PO4 P2O534 230 142d c 188*70%c= d=4NH3+ 2H3PO4=2(NH4)2HPO4 P2O568 336 142f e 188*30%e= f= 計算NH3用量%，則1000Kg成品中含N135Kg，其中尿素帶入N為60**75%=，=，*17/14=設KHSO4消耗的NH3為g，生成物NH4KSO4的量為j，則KHSO4+ NH3= NH4KSO4136 17 153 g jg= j=應與H2SO4反應的NH3的量為:=，設H2SO4消耗量為h，生成的（NH4）2SO4量為I，則2 NH3+ H2SO4= （NH4）2SO434 98 132 h ih= I= 計算H2SO4的消耗量，P2O5含量為19%，則酸中帶入的H2SO4的量為：188/**98/80=應投料帶入的H2SO4為：+—= 核算生成物的總質量成品肥中生成物總量為：+60*++++=＜1000說明該復合肥能生成 計算投料理論配比投料配比：KCL（噸）：H2SO4（98%,M3）：H3PO4（100%P2O5,噸）=：：188/95%=1：：實際生產中投料配比指標：KCL（噸）：H2SO4（98%,m3）：H3PO4（100% P2O5,噸）=1：：2. 鹽酸產量平衡計算氫鉀工段反應槽內KCL和H2SO4反應后生成的HCL氣體，經水吸收生成鹽酸，鹽酸產量的大小與KCL轉化率、HCL吸收率、成品肥中K2O、成品肥中 Cl含量等因素有關，現(xiàn)就不同條件下鹽酸產量做如下分析：（原材料KCL中K2O含量取實際平均值61%，吸收率按100%計算）KCLHCL 1000*61/*X Y*Y=*1000*61/*X/（*）=XKCL轉化率，%Y33%濃度鹽酸產量，單位：千克 KCL轉化率XKCL的轉化率與成品肥中的CL含量和成品肥中K2O含量有關，設成品肥中CL含量為B%，成品肥中K2O含量為C%，則①、噸肥消耗KCL的量為D=C/61*1000D噸肥消耗KCL的量，單位：千克②、噸肥中KCL含量為（單位：千克）1000*B%*③、KCL轉化率XX=（D21B）/D*100=（C/61*100021B）/(C/61*1000)*100=()/*100④、則噸KCL生成鹽酸量為Y==(—)/*100噸成品肥鹽酸產量(單位：千克)噸成品肥鹽酸產量=噸氯化鉀鹽酸量/噸KCL產肥量=Y/（61/C）=—根據(jù)以上公式，當成品肥中B（CL）—%，成品肥中C（K20）%時，—。第五章 工藝指標氫成品鹽酸比重≥,石墨換熱器、降沫及收塔進水壓力：≤吸收系統(tǒng)洗滌塔氣體溫度按：≤45℃陳化槽液位≥50 % 渣酸流量1114m3/h 使用磷酸含固量≤1 % 成品磷酸酸濃≥19 %包膜油溫度：8090℃ 混酸槽液位≥70 %熱風機進口溫度≤600℃ 1機頭粒度組成φ1mm以下≤6% 2530% ≤5% 2機頭粒度組成φ1mm以下≤6% 3545% ≤5% 3機頭粒度組成φ1mm以下≤6% 1525% ≤5% 包裝崗位：成品粒度 φ1mm≤% ；φ2mm≤% ； 加料槽溫度：130～142℃ 反應槽溫度 ：130～148℃, 機口K2O含量≥58%，機口K2O水分≤%. 澄清槽磷酸酸濃≥%鹽酸中間槽濃度：≥30 %機頭溫度 :450177。20℃機尾溫度:85～95℃~強度≥20N產品溫度≤53℃產品白度≥73混酸比重≥鹽酸產率≥～ 料漿比重:～酸洗量≥30m3/h4．制定依據(jù) 磷酸含固量：含固量≤1%磷酸含固量的制定依據(jù)是什么？磷酸含固量直接影響到后工段NPK成品的顏色，含固量大，復合肥成品顏色較灰。磷酸含固量超標的危害有哪些？含固量過高有如下不利影響：復合肥外觀顏色較深，產品白度偏低不合格；如何控制及預防磷酸含固量超標？控制磷酸含固量的方法主要有：控制進陳化槽磷酸含固量，用量筒測不超過8ml；通過調節(jié)陳化泵變頻輸出值大小來控制進澄清槽磷酸進酸量，磷酸中的石膏得到更好的沉淀，得到更清的磷酸；控制澄清槽渣酸返回量，降低澄清槽磷酸含固量； 氯化鉀水分：≤%氯化鉀水分制定依據(jù)是什么？氯化鉀水分直接影響氯化鉀與硫酸反應程度即氯化鉀轉化率，由于氯化鉀與硫酸需在加熱條件下反應，所以希望其水分越低越好，%將嚴重影響轉化率，造成因轉化率低產品氯根不合格。氯化鉀水分超標的危害有哪些？氯化鉀水分超標時，為保證反應槽內物料溫度不但蒸汽消耗增加，而且增加的蒸汽加大了反應槽負荷，造成反應槽冒正壓嚴重，腐蝕設備縮短設備的運行周期，也極易造成環(huán)保事故。如何控制及預防氯化鉀水分超標？控制氯化鉀水分的方法主要有：嚴格控制原料入口，多進水分偏低的氯化鉀；將不同水分的氯化鉀原料進行合理搭配，以確保氯化鉀水分長周期穩(wěn)定。：≥58%氯化鉀氧化鉀含量的制定依據(jù)是什么？工業(yè)用氯化鉀含量（用氧化鉀表示）≥58%，在原料進行配比計算時氯化鉀含量低限按58%計算。氯化鉀含量偏低的危害有哪些？氯化鉀含量偏低即在同樣數(shù)量的氯化鉀中氧化鉀含量也偏低。在配料過程中將造成配制原料中鉀含量偏低造成成品氧化鉀含量偏低或不合格。如何控制及預防氯化鉀含量偏低？控制氯化鉀中氧化鉀含量的方法主要有：嚴格控制原料入口，多采購氧化鉀含量高的氯化鉀；將不同種類不同含量的氯化鉀原料進行合理搭配，以確保氯化鉀含量≥60%。 加料區(qū)溫度：130℃142℃加料區(qū)溫度的制定依據(jù)是什么？在加料區(qū)硫酸氫鉀在不同的溫度下以兩種不同的狀態(tài)存在，固體狀態(tài)和溶液狀態(tài)。當溫度大于120℃，硫酸氫鉀呈溶液狀，但較粘稠；當溫度低于100℃時，硫酸氫鉀很快便結成非常硬的結晶物；當溫度大于130℃時，硫酸氫鉀呈流動性較好的溶液狀態(tài)；氯化鉀的轉化程度隨著反應溫度的升高而加大的。當反應溫度小于130℃時，轉化率低于75%；當反應溫度在130℃140℃時，轉化率在75%80%，反應溫度大于140℃時，轉化率可達80%以上，但受材質的限制，升高溫度對設備影響太大，溫度在此范圍能確保轉化率在75%—80%，且可以保證產品氯根控制在3%以下不超標。加料區(qū)溫度偏高或偏低的危害有哪些？溫度低，反應不完全，溫度高物料結晶堵塞系統(tǒng)，且溫度抬高，對設備腐蝕加劇，大大降低設備壽命。如何控制及預防加料區(qū)溫度偏高或偏低？控制加料區(qū)溫度偏高或偏低的方法主要有：定期對加料區(qū)溫度計進行檢查，確保溫度計不因反應槽結疤造成溫度失真；及時調節(jié)加料區(qū)加熱蒸汽閥門開度，確保溫度在指標范圍內。：130℃148℃反應區(qū)溫度的制定依據(jù)是什么？硫酸和氯化鉀在加料區(qū)進行一次反應后溢流至反應區(qū)進行二次反應，硫酸氫鉀在不同的溫度下以兩種不同的狀態(tài)存在，固體狀態(tài)和溶液狀態(tài)。當溫度大于120℃，硫酸氫鉀呈溶液狀，但較粘稠；當溫度低于100℃時，硫酸氫鉀很快便結成非常硬的結晶物；當溫度大于130℃時，硫酸氫鉀呈流動性較好的溶液狀態(tài)；氯化鉀的轉化程度隨著反應溫度的升高而加大的。當反應溫度小于130℃時，轉化率低于75%；當反應溫度在130℃140℃時，轉化率在75%80%，反應溫度大于140℃時，轉化率可達80%以上，但受材質的限制，升高溫度對設備影響太大，溫度在此范圍能確保轉化率在75%—80%，且可以保證產品氯根控制在3%以下不超標。反應區(qū)溫度不達標的危害有哪些？溫度低，反應不完全，溫度高物料結晶堵塞系統(tǒng)，且溫度抬高，對設備腐蝕加劇，大大降低設備壽命。如何控制及預防加料區(qū)溫度偏高或偏低？控制加料區(qū)溫度偏高或偏低的方法主要有：定期對加料區(qū)溫度計進行檢查，確保溫度計不因反應槽結疤造成溫度失真；及時調節(jié)反應區(qū)加熱蒸汽閥門開度，確保溫度在指標范圍內。：≥30%成品鹽酸濃度的制定依據(jù)是什么？副產工業(yè)鹽酸國家標準要求鹽酸濃度要求≥31%，鹽酸貯槽存放時間較長后鹽酸有下降的趨勢，在生產過程中對成品鹽酸濃度控制指標規(guī)定為≥%成品鹽酸不達標的危害有哪些？成品鹽酸濃度偏低，影響PVC鹽酸解吸能力，同時PVC返回NPK吸收系統(tǒng)的稀鹽酸量增加，造成吸收稀酸平衡難度較大。如何控制及預防成品鹽酸濃度不合格？控制成品鹽酸濃度的方法主要有：按要求每小時在石墨冷凝器取樣用密度計監(jiān)測鹽酸比重，(比重≥),根據(jù)鹽酸比重變化趨勢和稀鹽酸補入量進行調節(jié)，確保鹽酸濃度指標合格。：≤45℃氯化氫洗滌塔氣體溫度的制定依據(jù)是什么？根據(jù)實際操作氯化氫洗滌塔氣體溫度超過45℃，煙囪尾氣冒煙現(xiàn)象明顯。氯化氫洗滌塔氣體溫度不達標的危害有哪些？氯