【正文】 時間的百分比。根據(jù)吞吐量、貨種 、到港船型、船時效率、泊位數(shù)、船舶在港費用和港口投資及營運等因素確定。p—設計船時效率(t/h 或 TEU/h)。按貨種、船型、設備能力、作業(yè)線數(shù)和營運管理等因素綜合分析確定. ；本工程方案件雜貨泊位配置門機2臺，取P=80t/h tz== = Psl=r= =433576t Pt= = =433576t 泊位數(shù)的確定泊位數(shù)應根據(jù)年吞吐量、泊位性質(zhì)和船型等因素按下式計算: N——泊位數(shù)目； Qn——根據(jù)貨物類別確定的年吞吐量(t 或 TEU)； pt——一個泊位的年通過能力(t 或 TEU) =≈4 碼頭岸線長度直立式順岸碼頭岸線長度根據(jù)設計船型和裝卸作業(yè)確定。富裕長度d=15m采用四個泊位碼頭岸線長度為L總 L總=5d+4L=75+300=375m 碼頭前沿線位置的確定由地形線繪制一斷面圖，同時結(jié)合以下原則確定該碼頭的前沿線位置。①不要過多侵占航道，盡量避免改變原有航道水流的流態(tài)，以避免沖淤；②滿足水深的條件下，盡量與岸線、等深線平順；③選用地質(zhì)條件好，岸坡穩(wěn)定的地區(qū)；④與上下原建筑物銜接好； 堆場、道路、鐵路布置 件雜貨堆場的布置 碼頭前沿倉庫按照一個倉庫正對一個泊位。（考慮裝卸運輸機械作業(yè)的可能） 道路的布置：在已修建的道路中布設與新建碼頭的引橋相連接的道路，同時與新建碼頭的引橋相連接。在道路的迎水面設置護坡防止高水位時，水流的沖刷。 鐵路布置該碼頭結(jié)構(gòu)沒有鐵路布置。 堆場面積的確定 堆場的容量計算==式中，E——倉庫或堆場所需容量(t)——年吞吐量（萬噸／年）；——堆場不平衡系數(shù)，件雜貨?。骸浳镒畲笕霂欤▓觯┌俜直龋s貨取 = 75％。——貨物在庫（場）的平均堆存期（天）: 8——庫（場）年營運天數(shù)，取350 堆場面積計算庫場面積：==44329式中，A——堆場面積E——堆場容量——單位面積堆存量?！獛靾雒娣e利用率，件雜貨考慮100％貨物進入堆場，堆場?。?第3章 碼頭荷載 件雜貨碼頭堆貨采用恒載的方式計算堆貨產(chǎn)生的荷載，荷載作用于橫梁。其中分布的荷載圖示為：其中L1=14m。 L2=12m。 。按規(guī)范取值：q1=20kpa。 q2=40kpa。 人群荷載按《港口工程荷載規(guī)范》，可不考慮人群荷載。 施工荷載施工荷載：。 起重運輸機械荷載起重運輸荷載門機荷載：16噸門機Mh1630,考慮最不利情況，即兩臺門機同時作業(yè)處于11狀態(tài)時，如下圖所示此時，每臺門機的各五個輪子作用于的最大輪壓力全部作用于橫梁梁上，然后傳于樁上，KN 作用在船舶上的風荷載作用在船舶上的計算風壓力的垂直碼頭前沿線的橫向分力和平行于碼頭前沿線的縱向分力按下式計算： 式中 ，——分別為作用在船舶上的計算風壓力的橫向和縱向分力（）； ，——分別為船體水面以上橫向和縱向受風面積（）； ，——分別為設計風速的橫向和縱向分量（m/s）； ——風壓不均勻折減系數(shù)。當貨船滿載時為最不利狀況： 當貨船減載時為最不利狀況： 由上式計算滿載時: Axw = Ayw =減載時: Axw = Ayw =考慮山區(qū)河流V形河谷地形，控制風速按九級風考慮，取。、——查《港口工程荷載規(guī)范》得,。 = = = =：式中：Cxsc，Cxmc——水流力船首橫向分力系數(shù)，船尾橫向分力系數(shù)，由于相對水深d/D=（d為碼頭前沿設計水深，D為船舶吃水深度），根據(jù)規(guī)范取Cxsc=，Cxmc=； ρ——水的密度，取ρ=103kg/m3；V——水流流速，取V=船舶吃水線以下橫向投影面積B’ 可由下式確定 式中：DW——船舶載重量（t），取DW=1000t；計算得：B’= 因此計算水流力船首橫向分力和船尾橫向分力為： = = = =:式中：Cyc——水流力縱向分力系數(shù)；ρ——海水密度，取ρ=1103kg/m3；V——水流流速，取V =；S——船舶吃水線以下表面積。式中：Re——水流對船舶作用的雷諾數(shù)；b——系數(shù)，據(jù)規(guī)范取值b =； 式中：V——水流流速，取V =；L——設計船型船長，取L =67m；v——水的運動粘性系數(shù)，按規(guī)范取v =104m2/s；所以雷諾數(shù)得： 所以根據(jù)規(guī)范船舶吃水線以下表面積S由下式計算得到式中：式中：L——設計船型船長，取L=67m；D——船舶吃水深度，取D=；B——設計船型船寬，取B=；Cb——船舶方形系數(shù)；河港取值Cb =所以 S=+=所以 == 系纜力式中：N，Nx，Ny，Nz——分別為系纜力標準值，橫向、縱向、豎向分力；∑Fx，∑Fy——可能同時出現(xiàn)的風、水流對船舶作用所產(chǎn)生的橫向分力、縱向分力總和； n——計算船舶同時受力的系船柱數(shù)目，n =2；K——系船柱受力分布不均勻系數(shù)，按規(guī)范K =；α，β——分別為系船纜的水平投影與碼頭前沿線所稱的夾角，系船纜與水平面之間的夾角，河港中取值α=30o，β=0o； 情況一：當橫向風速Vx=22m/s, 縱向風速Vy=0m/s時： ∑Fx=+= ∑Fy=情況二：當橫向風速Vx=0m/s, 縱向風速Vy=22m/s時： ∑Fx= ∑Fy=+= 由上述情況可知情況一（橫向風速Vx=22m/s，縱向風速Vy=0m/s）時，系纜力值最大，此時最不利，故最終得到系纜力標準值N=。則系纜力各個分力為：===0同時考慮到除了風和水對船舶會產(chǎn)生系纜力之外，船舶的操作等因素也會產(chǎn)生系纜力。所以系纜力的標準值應該加大。所以系船柱采用250kN的系船柱。 擠靠力當橡膠護船舷間斷布置時，擠靠力標準值可按下式計算： 式中：——橡膠護舷間斷布置時，作用于一組膠護舷上的擠靠力標準值（kN）?！獢D靠力分布不均勻系數(shù)，取=；∑Fx——可能同時出現(xiàn)的風和水對船舶橫向作用產(chǎn)生的橫向分力總和（kN）。n ——與船舶接觸的橡膠護舷的個數(shù)或者是組數(shù)。浮式系船柱一共有8個橡膠護舷所以 ： = 撞擊力：船舶靠岸時的有效撞擊能量： 式中：ρ——有效動能系數(shù)，取ρ=；M——船舶質(zhì)量，按照設計船型滿載排水量計算；Vn——船舶靠岸法向速度，河船1000t按照有掩護的海船取值取Vn =。船舶滿載排水量的計算： 最后計算結(jié)果為： ：式中: H——船舶撞擊力沿碼頭長度方向的分力標準值(kN)；Fx——船舶撞擊力法向分力標準值(kN)；u——船舶與橡膠護舷之間的摩擦系數(shù)，取u=。第4章 碼頭斷面設計 碼頭結(jié)構(gòu)形式確定原則碼頭的結(jié)構(gòu)形式應根據(jù)水文、地質(zhì)、地形、貨種、裝卸工藝及施工條件等因素綜合分析，進行技術(shù)經(jīng)濟比較后確定。本區(qū)歷年水位差比較大，年水位變化達26米。地形較多起伏，前沿區(qū)岸線較順直，地質(zhì)屬于中風化巖層，結(jié)構(gòu)比較穩(wěn)定，巖層表面具有較薄的軟土質(zhì)。本碼頭泊位主要為件雜貨，因此，結(jié)合施工條件和裝卸工藝，綜合分析，技術(shù)經(jīng)濟比較決定采用浮式靠船構(gòu)件的高樁碼頭。 碼頭斷面設計方案初步擬定為浮式靠船構(gòu)件的高樁碼頭（方案一）碼頭的斷面形式采用浮式靠船構(gòu)件的高樁碼頭。往上依次是樁帽、橫梁、縱梁、面板。（方案二）前軌道梁下設置1600mm嵌巖鉆孔灌注樁，后軌道梁下設置1400mm嵌巖鉆孔灌注樁，其余樁基均為1400mm嵌巖鉆孔灌注樁，上部為1400mm立柱，均為圓形。 ,。共設置4排樁基，碼頭后方堆場設計引橋與堆場相互連接。 ，,共41個排架 碼頭結(jié)構(gòu)上部主要尺寸初擬（方案一）根據(jù)荷載的傳遞順序來擬定尺寸：面板→縱梁→橫梁→樁 面板 面板采用疊合板，厚度為520mm 縱梁縱梁采用矩形斷面，具體的尺寸如圖所示（單位：mm）：:橫梁（單位mm）（單位mm）： 樁基承載力計算（方案一）初步設計各構(gòu)件按簡支結(jié)構(gòu)計算，取一個排架承受的荷載范圍為8m。 恒載恒載主要由碼頭結(jié)構(gòu)的自重所引起，計算時取：γ鋼筋砼=25kN/m3γ砼=24kN/m3 樁A（有的面積由CAD中的AREA命令獲得），數(shù)量為多個的計入面積中：項目名稱斷面面積（m2）長度（m）比重（kN/m3）總重（kN）護輪坎1125現(xiàn)澆板=11軌道梁2+2=624前邊梁2=208橫梁2+=樁臺=140樁=16616求和∑ 樁B項目名稱斷面面積（m2）長度（m）比重（kN/m3）總重（kN）現(xiàn)澆板=1125軌道梁22=832橫梁2+=651樁臺=140樁=16616求和∑ 樁C項目名稱斷面面積（m2）長度（m）比重（kN/m3）總重（kN）現(xiàn)澆板=1125一般縱梁22=832橫梁2+=樁臺=140樁=14539求和∑ 活載每臺門機的各五個輪子作用于的最大輪壓力全部作用于橫梁梁上，然后傳于樁上，KN 堆貨荷載采用恒載的方式計算堆貨產(chǎn)生的荷載，荷載作用于橫梁。其中分布的荷載圖示為：其中L1=14m。 L2=12m。 。按規(guī)范取值：q1=20kpa。 q2=40kpa。 縱向取值10m。樁編號起重機荷載堆貨荷載q(kpa)L(m)B(m)大?。╧N）A2200201595B220020313540C0403630恒載門機堆貨荷載標準值分項系數(shù)樁A22001595樁B22003135樁C03630 其單樁軸向抗壓承載力設計其單樁軸向抗壓承載力設計值可按下式計算:式中：u1——覆蓋層樁身周長（m）；u2——嵌巖段樁身周長（m）；ξfi——樁周第i層土的側(cè)阻力計算系數(shù)；qfi——樁周第層土的極限側(cè)阻力標準值(kpa)；li——樁穿過第層土的厚度（m）；frc——巖石飽和單軸抗壓強度標準值(kpa)；取值frc =15000kpaA——嵌巖段樁端面積(m2)；hr——樁身嵌入基巖的深度（m）。γcs——覆蓋層單樁軸向受壓承載力分項系數(shù)，γcR——嵌巖段單樁軸向受壓承載力分項系數(shù)，；ξs，ξp——分別為嵌巖段側(cè)阻力和端阻力計算系數(shù)，與嵌巖深徑比hr /d有關(guān)按下表采用。（《港口工程嵌巖樁設計與施工規(guī)程》JTJ2852000）嵌巖段側(cè)阻力和端阻力計算系數(shù)（?s，?p）嵌巖深徑比hr /dξsξp注：當嵌入中等風化巖時，由于不考慮上面約為2m的強風化砂巖覆蓋層。所以則樁號u2（m）hr（m）A(m2)hr /dξsξpfrc(kpa)樁A15000樁B15000樁C15000單樁軸向抗壓承載力樁A樁B樁C 樁基承載力校核單樁承載力應滿足下列公式：式中：γ0——結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，γ0=1； Q——作用于樁頂?shù)拇怪焙奢d(kN)。