【正文】 ，按組合考慮由代替計算小車自重的動載荷，可不計算偏斜側(cè)向力，這樣計算偏安全。 橋架假定 為了簡化八梁橋架的計算，特作如下假定 1. 以主、副小車單獨工作為最不利載荷情況。,主端梁對橋架工作沒有影響。,可認為主主梁剛度相對于副端梁無限大，因而副端梁的端頭是剛性嵌固，不能轉(zhuǎn)動。，則認為主、副梁的剛度都是有限的，所有節(jié)點都可轉(zhuǎn)動。，認為主、副端梁同時受彎，且彎矩按慣性矩正比例分配。 。、副端梁認為在同一平面內(nèi)。，水平剛度則考慮全部水平載荷作用。（橋架自重、設(shè)備重等）都換算成均布載荷。 主主梁載荷計算1．主主梁自重 由設(shè)計給出的主小車輪壓34500kg，選用車輪材料ZG35CrMnSi，車輪直徑，軌道型號QU120，許用值38700kg。由軌道型號QU120查得軌道理論重量，主小車軌道重量 欄桿等重量 主梁的均布載荷 2．主小車布置，兩側(cè)起升機構(gòu)對稱布置，重心位于對稱中心。吊具質(zhì)量 起升載荷 小車重量 因主小車噸位較大，采用臺車形式八個車輪，可求實際主小車滿載時的靜輪壓一根主主梁上空載小車輪壓 3．慣性載荷一根主主梁上小車慣性力主小車上主動輪占一半，按主動車輪打滑條件確定主小車的慣性力 大車起、制動產(chǎn)生的慣性力4. 偏斜運行側(cè)向力一根主主梁的重量為 一根端梁單位長度重量一組大車運行機構(gòu)重量 司機室及其電氣設(shè)備的重量 主主梁側(cè)假想端梁重 （1）滿載小車在主主梁跨中左側(cè)端梁總靜輪壓由下圖(12)計算由 查圖38得，側(cè)向力為 滿載小車在主主梁左端極限位置左側(cè)端梁總靜輪壓為 側(cè)向力 5. 扭轉(zhuǎn)載荷偏軌箱型梁由和的偏心作用而產(chǎn)生移動扭轉(zhuǎn)，其它載荷，產(chǎn)生的扭矩較小且作用方向相反，故不計算。偏軌箱型梁彎心A在梁截面的對稱形心軸上（不考慮翼緣外伸部分），由前計算可知，彎心至主腹板中線的距離為，查可知軌高 移動扭矩 副主梁載荷計算1．自重 由設(shè)計給出的副主梁小車輪壓 19640kg，查選用車輪材料ZG50MnMo，車輪直徑，軌道型號QU70，許用值21800kg。查得軌道理論重量，副小車軌道重量 欄桿等重量 副主梁的均布載荷 2．小車輪壓小車布置如圖主鉤鉛垂線中心通過小車中線的E點（按比例布置作用點位置）小車重心F點位置 起升載荷為 吊具質(zhì)量 小車重量 按受載大的AB梁計算小車輪壓，見圖(14)滿載小車的靜輪壓 空載小車輪壓為3．慣性載荷一根副主梁上小車的慣性力副小車上主動輪占一半，按主動車輪打滑條件確定副小車的慣性力 大車起、制動產(chǎn)生的慣性力4．偏斜運行側(cè)向力一根副主梁的重量為 一根端梁單位長度的重量 與副主梁焊接端梁重量 左側(cè)端梁總靜輪壓為 由，查圖38得小車在副主梁左端極限位置左側(cè)端梁總靜輪壓側(cè)向力 5．扭轉(zhuǎn)載荷偏軌箱型梁由和產(chǎn)生，彎心，查可知軌高 ，移動扭矩 根據(jù)假定條件,副主梁在主主梁上為固定端支承,當(dāng)主主梁、副主梁上同時有輪壓作用時,可得到如下的受力圖。 副主梁載荷圖 副端梁受扭圖 主主梁載荷圖以上三圖中,、分別為副端梁對副主梁的約束彎矩，、分別為副端梁對主主梁的約束彎矩，、分別為副主梁在A、B支點的轉(zhuǎn)角， 、分別為主主梁在C、D支點的轉(zhuǎn)角。設(shè)使副端梁產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角為，則可得 ………(1) 同理 ………(2) 因為副端梁距主主梁支點的距離與跨度相比非常小(,所以取主主梁支點的轉(zhuǎn)角與副端梁兩端產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角、分別相等。即 ………(3) = ………(4) 而 ………(5) 式中： 為副主梁在均布載荷下簡支梁在端部的轉(zhuǎn)角（端）；為副主梁在集中載荷作用下的轉(zhuǎn)角； 為副主梁在作用下端的轉(zhuǎn)角； 為副主梁在作用下端的轉(zhuǎn)角；根據(jù)材料力學(xué)知識可得：；；；；其中 ………(6)同理 ………(7) ；；；；其中 ………(8)聯(lián)立（1）（2）（5）（5）（7）（8）式得 ； ………(9)對于主主梁，同理有； ………(10)； ………(11)式中 ；；但當(dāng)主主梁受、作用時，副主梁同時也受到此二力的作用。故（3）式中的包括兩項，一項是對副端梁產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角，一項是、對副主梁支點產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角。=+ ………(12)式中 =； =；同理有： ………(13) 式中 =； =；聯(lián)立（3）（4）（10）（11）（12）（13）式得 ； ………(14)將； ； ；；代入式（9）（14）得： 偏心扭矩對橋架的影響根據(jù)假定條件，同時考慮由于橋架變形很小，主主梁的扭矩對副主梁不產(chǎn)生影響。 橋架簡化圖：.彎矩畫在受拉一側(cè) 扭矩方向用右手定則判定，與其所在平面的法線方向一致的扭矩畫在框架內(nèi)側(cè)，反之，則畫在外側(cè)。,用力法解此框架,增加約束力、 圖圖圖 Mp1圖圖 彎矩圖列典型方程。由內(nèi)力圖可知: 代入典型方程得：； ………… (*)總彎矩圖為 總彎矩圖圖中:(*)式中,為主主梁的扭矩： ；10；當(dāng)小車在左極限（即滿載時：主、副端梁上受到主梁扭矩的作用最大：主端梁上分到的彎矩：副端梁上分到的彎矩：當(dāng)小車在右極限時（空載）有，此時，= 主端梁上分到的彎矩：副端梁上分到的彎矩：第三章 主主梁計算 內(nèi)力分析 彎矩垂直方向: 主主梁受力圖查文獻知：司機室重；運行機構(gòu)重； 電氣設(shè)備重固定載荷產(chǎn)生的彎矩（跨中）:取而主主梁兩端鉸支，跨端彎矩為：集中載荷:當(dāng)滿載動作用于跨中時，產(chǎn)生跨中最大彎矩 主主梁跨中彎矩示意圖當(dāng)滿載靜作用于左極限位置時，產(chǎn)生跨中最小彎矩分析：根據(jù)橋架分析，副端梁對主梁作用的彎矩最大，其占主梁的百分比：，可見、 對主梁影響很小，可忽略不計。水平方向:跨端水平彎矩很?。ò淬q支處理），忽略不計，主梁自重 q 產(chǎn)生的水平彎矩（跨中）為，集中載荷P產(chǎn)生的水平跨中彎矩為 ，式中，圖33 主梁自重產(chǎn)生的水平彎矩圖同理，當(dāng)滿載動作用于跨中時，有水平最大彎矩：=式中當(dāng)在左極限空載時，有同種工況下的最小水平彎矩= 剪力當(dāng)滿載作用于跨中或空載作用于跨端時，在跨中截面產(chǎn)生的垂直、水平剪力很小，因而對跨中截面校核產(chǎn)生的影響可忽略不計，這里著重求跨端的最大剪力。垂直方向:自重產(chǎn)生（）A端剪力當(dāng)滿載作用于左極限時，A端由集中載荷產(chǎn)生的剪力最大忽略副端梁的影響，主主梁端部的最大剪力為水平方向:主主梁仍按鉸支簡化，同時忽略司機室等的影響，主主梁自重產(chǎn)生：水平慣性力產(chǎn)生（同垂直剪力時的工況）： 扭矩 強度校核 跨中跨中截面主要受彎矩、扭矩作用，根據(jù)應(yīng)力圖可確定截面上的危險點 主主梁跨中截面危險點1點： 式中 ：擠壓應(yīng)力；最大動輪壓；主腹板厚；，為軌頂?shù)津炈泓c的距離。式中：為主、副腹板總厚；為兩蓋板厚；、為靜矩；為截面中線圍成的面積；為截面中最薄的板厚；；為約束扭轉(zhuǎn)附加剪應(yīng)力（忽略）。故 1點應(yīng)力校核合格2點：；2點應(yīng)力校核合格主主梁跨端主要受剪力作用，偏軌箱形梁受剪力作用時的危險點為副腹板角點， 跨端截面危險點圖4點：式中：； ；；合成 疲勞強度校核，1點為跨中截面的上翼緣板與腹板交接處的主體金屬，此處為受壓區(qū)，2點為跨中截面隔板底部與腹板的交接處，此處為受拉區(qū)。 跨中截面危險點圖時，；另鋼，；；；而由前所述， 1點疲勞強度合格2點：查規(guī)范知，受拉區(qū)由于無擠壓應(yīng)力，故；2點疲勞強度合格 剛度校核 靜剛度垂直方向: ； 合格水平方向: ；主主梁靜剛度合格式中：（） 動剛度主主梁動剛度合格式中：； ；其中：查文獻表1210知式中鋼絲繩分支數(shù)；鋼絲繩斷面直徑；鋼絲繩縱向彈性模量；；； 穩(wěn)定性校核 整體穩(wěn)定性校核:由于，故整體穩(wěn)定性已保證。局部穩(wěn)定性校核:主主梁中隔板間距2800mm, 主主梁加勁框架穩(wěn)定性: 故主主梁框架剛度合格上蓋板區(qū)格驗算:取距離跨中最近的區(qū)格為驗算對象， 上蓋板區(qū)格式中：嵌雇系數(shù)；；；此區(qū)格中故；跨中故上蓋板區(qū)格合格。主腹板區(qū)格:較危險的區(qū)格在跨中靠近上蓋板處， 主腹板區(qū)格及受力圖；；；；；；；；；；；合成臨界應(yīng)力為：合成應(yīng)力主主梁局部穩(wěn)定性驗算合格此處的計算忽略了板厚的變化影響，計算偏安全。 焊縫驗算如前所述，主腹板與上蓋板之間的焊縫所受應(yīng)力最復(fù)雜，這里只驗算此處焊縫強度。 焊縫受力跨中；跨端跨中： 跨端： 焊縫驗算合格由于采用的焊縫厚度同板厚的強度相同，焊縫可不驗算，下同。 第四章 副主梁計算，主梁按簡支梁計算。固定載荷作用下在副主梁跨中的彎矩為跨端剪切力為移動載荷作用下主梁的內(nèi)力(1) 滿載小車在跨中，跨中E點彎矩為輪壓合力與左輪的距離為 跨中E點的剪切力 跨中內(nèi)扭矩 (2) 滿載小車在跨端極限位置跨端剪切力 跨端內(nèi)扭矩為副主梁跨中總彎矩為 副主梁跨端總剪切力為 在偏斜側(cè)向力作用下，橋架也按水平剛架分析，計算簡圖如(24) 計算系數(shù)為 (1) 小車在跨中，側(cè)向力 超前力為 端梁中點的軸力 端梁中點的水平剪切力 副主梁跨中的水平彎矩 副主梁軸力 副主梁跨中總水平彎矩為 (2) 小車在跨端側(cè)向力為　超前力 端梁中點的水平剪切力 副主梁跨端的水平彎矩 副主梁跨端的水平剪切力為 副主梁跨端總的水平剪切力為 主腹板上邊緣點①的應(yīng)力主腹板邊至軌頂?shù)木嚯x為 主腹板邊的局部壓應(yīng)力為 垂直彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力 水平彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力 副主梁上翼緣的靜矩為主腹板上邊的切應(yīng)力為點①的折算應(yīng)力 滿足要求 點②的應(yīng)