【正文】 目 設(shè)計(jì)計(jì)算內(nèi)容 設(shè)計(jì)結(jié)果 第 7 頁(yè) 共 42 頁(yè) （ 1）垂直載荷 1SP =12 1RP ? =12 ?? = (2) 滿載小車在主梁左端極限位置 左側(cè)端梁總靜輪壓2RP = 121( ) ( 1 ) ( 2 ) ( 1 )2Q G X G G s G j G dedp p p p p pLL? ? ? ? ? ? ? = 側(cè)向力 2SP = 12 2RP ? = 估算大車輪壓 P= t 選取大車車輪直徑為 ? 500 mm,軌道為 QU70. 中軌梁扭轉(zhuǎn)載荷較小，且方向相反，可忽略。故在此不用計(jì)算。 第 五 章 主梁計(jì)算 計(jì)算大車傳動(dòng)側(cè)的主梁。在固定載荷與移動(dòng)載荷作用下，主梁按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，如圖所 示 51 圖 51 主梁計(jì)算模型 固定載荷作用下主梁跨中的彎矩 qM = 4? （282q iGjFL dP??） = N 跨端剪切力 1SP = 2RP = 2SP = qM = N 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計(jì)說(shuō)明書 計(jì)算項(xiàng)目 設(shè)計(jì)計(jì)算內(nèi)容 設(shè)計(jì)結(jié)果 第 8 頁(yè) 共 42 頁(yè) qcF ? 4? [ 21 (1 )2 q G j G s dF L P P L? ? ?] = N 移動(dòng)載荷作用下主梁的內(nèi)力 1） 滿載小車在跨中，跨中 E點(diǎn)彎矩為 pM =4 21()4P LbL? ?? 輪壓合力 P? 與左輪的距離為 21 PbbP?? = ? = 則 pM = N? m 跨中 E點(diǎn)剪切力 pF ? 12 4? P? （ 1 1bL ） = 跨中內(nèi)扭矩為 nT =0 2)滿載小車在跨端極限位置 （ z=1e ） .小車左輪距梁端距離為 1c =1e 1b == mm 跨端 剪切力 pcF = 4? P? （ 11L b cL?? ） = 跨端內(nèi)扭矩為 1nT =0 主梁跨中總彎距為 xM = qM + pM =+ qcF= N pM = pF = N nT =0 pcF = 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計(jì)說(shuō)明書 計(jì)算項(xiàng)目 設(shè)計(jì)計(jì)算內(nèi)容 設(shè)計(jì)結(jié)果 第 9 頁(yè) 共 42 頁(yè) （ 2）水平載荷 = 主梁跨端總剪切力 RF = cF = qcF + pcF =+=635408 N 1）水平慣性力載荷 在水平載荷 HP 及 HF 作用下，橋架按剛架計(jì)算。 K=3m b=12 K= a=12 ( 0B K)= 12 ? (43)= 水平剛架計(jì)算模型示表圖 52 圖 52 水平剛架計(jì)算模型 ①小 車在跨中， 剛架的計(jì)算系數(shù)為 1r = 1221 3( )abIa b LI? ? = 跨中水平彎矩 HM = 21112(1 ) (1 )4 2 8 3HHP L F Lrr? ? ? = 跨中水平剪切力為 PHP ? 12 HP = N 跨中軸力為 HN =21()12 8HHF L P Lababr? ? 1nT =0 xM = RF =635408 N 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計(jì)說(shuō)明書 計(jì)算項(xiàng)目 設(shè)計(jì)計(jì)算內(nèi)容 設(shè)計(jì)結(jié)果 第 10 頁(yè) 共 42 頁(yè) =119445 N ②小車在跨端 ,跨端水平剪切力為 39。cHF = H1HF L eP (1 )2L?? = N 2)偏斜側(cè)向力。在偏斜側(cè)向力作用下，橋架也按水平剛架分析（如圖53） 圖 53 側(cè)向力作用下剛架的分析 這時(shí)，計(jì)算系數(shù)為 sr =1+ 123ILI39。K = 984 6 .8 9 1 01 3 1 9 .5 8 .3 9 1 0??? ? ? ? = ①小 車在跨中 ,側(cè)向力 1SP =12 1RP ? = 超前力為 101 PP s BL? ? = N 端梁中點(diǎn)的軸力為 1112dNP??= N 端梁中點(diǎn)的水平剪切力為 1dP = )21(1ss KraP ? = 1 0 .53 4 2 0 0 .6 ( )2 3 1 0 4 2 1?? ? =13089 N 主梁跨中的水平彎距為 HM = PHP = N HN =119445 N 39。cHF = N 1P? = N 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計(jì)說(shuō)明書 計(jì)算項(xiàng)目 設(shè)計(jì)計(jì)算內(nèi)容 設(shè)計(jì)結(jié)果 第 11 頁(yè) 共 42 頁(yè) sM = 1 1 1 2s d d LP a P b N?? = Nm 主梁軸力為 1 1 1s s dN P P?? = = N 主梁跨中總的水平彎矩為 yM = hsMM? =+ = 小車在跨端。側(cè)向力為 2SP = N 超前力為 2P? = 202sPB = N 端梁中點(diǎn)的軸力為 dN =12 2P? = 端梁中點(diǎn)的水平剪切力為 2dP = 2SP （sKra?21 ） = 1 0 .55 4 9 7 8 .8 ( )2 3 1 0 4 2 1?? ? =21041 N 主梁跨端的水平彎矩為 csM = 2SP a+ 2dP b =? +21041? 105 = 主梁跨端的水平剪切力為 csF = 2P? dN =12 2P? = N 主梁跨端總的水平剪切力為 1dP =13089 N sM = 1sN = yM = 2SP = N 2P? = N 2dP =21041N csM = 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計(jì)說(shuō)明書 計(jì)算項(xiàng)目 設(shè)計(jì)計(jì)算內(nèi)容 設(shè)計(jì)結(jié)果 第 12 頁(yè) 共 42 頁(yè) cHF = 39。cH csFF? = N 小車在跨端時(shí)，主梁跨中水平彎矩與慣性載荷的水平彎矩組合值較小，不需計(jì)算 需要計(jì)算主梁跨中截面危險(xiǎn)點(diǎn)①、②、③的強(qiáng)度 (1)主腹板上邊緣①的應(yīng)力 主腹板邊至軌頂距離為 yh = 0gh ?? =140+12=152 mm 主 腹板邊的局部壓應(yīng)力為 4(2 50)jimyPh?? ?? ? = ? ? 2 152 50 10?? ? ?= 垂直彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為 01? =MxxyI =163 MPa 水平彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為 02? = yyMxI = MPa 慣性載荷與側(cè)應(yīng)力對(duì)主梁產(chǎn)生的軸向力 較小且作用方向相反，應(yīng)力很小，故不計(jì)算 主梁上翼緣板的靜矩為 yS = 0 1 1 0( )By??? =5311800 mm4 主腹板上邊的切應(yīng)力為 ? =02py nxFS TAI ?? ?? = 點(diǎn)①的折算應(yīng)力為 0? = 01? + 02? csF = N cHF = N 01? =163 MPa 02? = MPa ? = 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計(jì)說(shuō)明書 計(jì)算項(xiàng)目 設(shè)計(jì)計(jì)算內(nèi)容 設(shè)計(jì)結(jié)果 第 13 頁(yè) 共 42 頁(yè) = ? 1= 2 2 20 0 0 3m? ? ? ? ?? ? ? = 2 2 21 6 8 .5 6 8 7 .8 7 1 6 8 .5 6 8 7 .8 7 3 6 .1? ? ? ? ? =????=175MPa (2)點(diǎn)②的折算應(yīng)力為 ? 2= 22M yxxyMxyII? =????=175MPa (3)點(diǎn)③的應(yīng)力為 ? 3=[ ( 25)M yxxyMxyII?? ] = MPa????=175MPa (4)主梁跨端的切應(yīng)力 主梁跨端截面變小，以便于主端梁連接，取腹板高度等于 dh =700 mm?？缍酥恍栌?jì)算切應(yīng)力 1)主腹板。承受垂直剪力 eF 及扭矩 1nT ，故主腹板中點(diǎn)切應(yīng)力為 ? = ??dh 主梁跨端封閉截面面積為 0A =（ b8） ( 0h + 0? ) =（ 65010） （ 700+12） =455680 mm2 代入上式 ? = (10 10)??? =[]?? =100MPa 副腹板中兩切應(yīng)力反向，可不計(jì)算 2)翼緣板。承受水平剪切力 cHF = N及扭矩 1nT =0 0? = ? 1= ? 2= ? 3= MPa ? = 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計(jì)說(shuō)明書 計(jì)算項(xiàng)目 設(shè)計(jì)計(jì)算內(nèi)容 設(shè)計(jì)結(jié)果 第 14 頁(yè) 共 42 頁(yè) 3. 主梁疲勞強(qiáng)度 ? = ??dh = MPa[]?? =100 MPa 主梁翼緣焊縫厚度取 fh =8 mm，采用自動(dòng)焊接，不需計(jì)算 橋架工作級(jí)別為 A6,應(yīng)按載荷組合Ⅰ計(jì)算主梁跨中的最大彎矩截面（ E）的疲勞強(qiáng)度 由于水平慣性