【正文】 矩（mm3）； fV—材料抗剪強度設(shè)計值（N/mm2）； t —驗算截面材料厚度(mm)； 例51．南京市一建筑，， 抗震7度設(shè)防，分格寬1m，選用墻角區(qū)立柱截面。解：高度變化系數(shù) μZC=()= 脈動系數(shù) μfC=()=陣風(fēng)系數(shù) βgz=(1+2)= 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 WK=2400=3000 N/m2 風(fēng)荷載設(shè)計值 W==3000=4200N/m2 風(fēng)荷載線荷載設(shè)計值 qW=BW=14200=4200N/m= 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距 MW=qWL2/8=32002/8=5376000Nmm自重標(biāo)準(zhǔn)值 GAK=400 N/m21=1280N自重設(shè)計值 N= NK= 1280=1536N 地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 qEK=ΒEαmax GAK=5400=160 N/m2 地震作用設(shè)計值 qE面=qEK =160=208 N/m2 地震作用線荷載設(shè)計值 qE線=BqE面=1208=208 N/m= N/mm水平地震作用產(chǎn)生的彎距 ME= qE線L2/8=32002/8=266240 Nmm彎距組合值 M=MW+=5376000+266240=5509120 Nmm 型材最小截面抵抗矩 W=M/()=5509120/（)=61366mm3型材最小慣矩 I=5qWL3 /[384E(1/180)] = 5332003/[384105(1/180)]=3291429mm4型材最小慣矩 I=5 qWL4 /(384E20) =5332004/(38410520)=2925714mm4要選用W≥61366mmI≥3291429mm4的型材。 例52．，8度設(shè)防，.，立柱：A=1800mm2，A0=1600mm2，IX=4200000mm4，WX1=54000mm3，WX2=49000mm3，SS=35000mm3，t=4mm，立柱左側(cè)分格寬1500mm，右側(cè)分格寬1200mm，采取自下而上安裝程序布置桿件，驗算強度、撓度、抗剪強度。解：高度變化系數(shù) μZD=()= 脈動系數(shù) μfD=()=陣風(fēng)系數(shù) βgz=.080(1+2)= 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 WK=450=1500N/m2 風(fēng)荷載設(shè)計值 W==1500=2100N/m2 風(fēng)荷載線荷載設(shè)計值 qW= W (B1+B2)/2=2100(+)/2=2835N/m= 地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 qEK=βEαmaxGAK =5400=320N/m2 地震作用設(shè)計值 qE面= qEK =320=416N/m2地震作用線荷載設(shè)計值 qE線= qE面(B1+B2)/2=416(+)/2=風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距 MW= qWL2/8=33002/8=3859144 Nmm水平地震作用產(chǎn)生的彎距 ME= qE線L2/8=33002/8=764478 Nmm先進(jìn)行SW+彎距組合值 M=MW+=3859144+764478=4241383 Nmm自重標(biāo)準(zhǔn)值 NK= GAK (B1+B2)/2L=400(+)/2=1782N自重設(shè)計值 N= NK= 1782=2138N采用SG+SW+型材截面設(shè)計最大正應(yīng)力值 σ=N/A0+M/()=2138/1500+4241383/(49000) =＜ N/mm2風(fēng)荷載線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 qWK= WK (B1+B2)/2=5500(+)/2=2025N/m=撓度驗算采用SW撓度 u=5qwkL4/384EI=533004/3841054200000 =＜20mm相對撓度 u/L=＜1/180抗剪驗算采用SW+ 風(fēng)荷載產(chǎn)生的剪力 VW= qWL/2= 2385水平地震作用產(chǎn)生的剪力 VE= qE線L/2=剪力組合值 V=VW + = 4678+927=5142N 型材截面設(shè)計最大剪應(yīng)力值 τ= VSS/It=514235000/42000004=＜ N/mm2例53． 上例改為自上而下安裝順序布置桿件，按壓彎構(gòu)件驗算。迥轉(zhuǎn)半徑 i=（4200000/1800）1/2= 構(gòu)件的長細(xì)比λ=L/i=3300/=68 整體穩(wěn)定系數(shù) φ= 型材截面設(shè)計最大正應(yīng)力值 σ=N/ΦA(chǔ)0+M/γW() =2138/(1500) +4241383/49000[2138/( 1051500/682)] =＜ N/mm2 單元式幕墻由于豎框為組合框，對插的兩豎框不可能同時伸縮驗算時要分別驗算，即取每根豎框承受單元組件一半的荷載（作用）計算，其中W值小者起控制作用。 B． 雙跨梁(L=L1+L2，L1＜L2）（圖53）幕墻立柱每層有兩處連接件與主體結(jié)構(gòu)連接，每層立柱在樓層處連接點向上懸挑一段，上一跨立柱下端用插芯連接支承此懸挑端上，計算時取雙跨梁計算簡圖是對結(jié)構(gòu)作了簡化，假定立柱是以樓層處連接點為端支座，梁底連接點為中間支座的雙跨梁，共三個支座，實際上每層只有兩個支座(上一跨的C支座與A支座共用一個連接點)。雙跨梁中間(B)支座有負(fù)彎距，兩跨各有跨中彎距，其中中間(B)支座負(fù)彎距起控制作用，三個支座均有剪力，其中B以座+()剪力中有一個最大，起控制作用，由于B支座同時有剪力和彎距，除分別驗算彎曲效應(yīng)和剪切效應(yīng)外，還需驗算彎距與剪力同時作用下的折算應(yīng)力。在對立柱與主柱結(jié)構(gòu)連接驗算時，B支座反力起控制作用。由于實際上A支座與C支座的反力都是通過A支座傳給主體結(jié)構(gòu)的，如果用A支座水平作用進(jìn)行連接驗算，水平作用應(yīng)取A支座與C支座反力之和。 圖53 雙跨梁計算： B支座彎距 Mb = [q（L13+L23）/8L] （522a） or Mb = {q L22 /8[（n2n+1）/n2] } （522b） 長跨跨中彎距 M2 =qL22/2（1/2+Mb/ qL22）2 （523） A支座反力 Ra= qL1/2+Mb/ L1 （524a） B支座反力 Rb= qL1/2Mb/ L1 +qL2/2Mb/ L2= qL/2Mb/ L1Mb/ L2 （524b） C支座反力 Rc=qL2/2+Mb/ L2 （524c） B支座剪力 Vb左= （qL1/2Mb/L1） （525a） Vb右=（qL2/2Mb/L2） （525b） 型材截面設(shè)計最大正應(yīng)力值 σb=N/A0+Mb/() ≤fa(fS) （526a）型材截面設(shè)計最大剪應(yīng)力值 τb= VbSS/It≤fV （526b）折算應(yīng)力 σzs=（σb2+3τb2）1/2≤(fS) （526c）長跨撓度 u2=μqwkL24/EI （527a）撓度計算系數(shù) α=4Mb/qL22 （527b） 撓度系數(shù) 表53αμαμαμαμ0驗算立柱連接時，水平作用產(chǎn)生的拉力取B支座反力( Rb )或A支座反力( Ra )與 C支座反力( Rc )之和。C． 鉸接多跨梁a． 單支點鉸接多跨梁（多跨靜定梁）（圖54）（其支承條件和圖52一樣，只是取不同計算簡圖） 圖54 幕墻立柱每層用一處連接件與主體結(jié)構(gòu)連接，每層立柱在連接處向上懸挑一段，上一層立柱下端用插芯連接支承在此懸挑端上，實際上是一段段帶懸挑的簡支梁用鉸連接成多跨梁，這種多跨靜定梁計算簡圖要比取單跨簡支梁與實際支承情況更為接近。由于上一跨梁B端以下一跨懸挑端(C點)作支座，上一跨B支座反力就是作用在下一跨C點的集中力，每層梁除作用有均布荷載外，除第一跨起始梁外，懸挑端(C點)還作用一集中力，這樣在進(jìn)行內(nèi)力分析時，要從起始梁(第一跨)開始，才能逐步順暢計算。第一跨梁A支座有由懸挑端均布荷載產(chǎn)生支座彎矩，簡支段的正彎矩最大值不在彎中，第二跨開始還有C端第一跨B支座反力產(chǎn)生A支座負(fù)彎矩，由于第一跨B支座反力比其它跨(等跨時)大，這樣第二跨A支座負(fù)彎矩比其它跨(等跨時) 大，驗算立柱與主體結(jié)構(gòu)連接時水平作用取q(a+L)，即B支座與A支座反力之和。多跨靜定梁計算： 當(dāng)為等跨時(各跨L、a、q均相等) 第一跨B支座反力 R1B=qL1/2[1（a1/L1）2] （528） 第i跨B支座反力 RiBi=6=R1B[1ai/Li （ai/Li）i] RiBi=7=R1B[1ai/Li +（ai/Li）i] （529）（ai/Li）i 項，當(dāng)i≥4以后，其值很微小，　RiB逼近一定值，可近似?。? 第i跨B支座反力 RiBi=5= R1B[1ai/Li] （530） 第i跨集中力 Pii=4=R（i1）B （531） P2＞PP3＜P4當(dāng)i≥以后，PI逼近一定值，同時Mi逼近一定值。等跨多跨靜定梁需驗算三個控制截面：（1） 第一跨跨中彎距 M1=qL12/8[1（ai/Li）]2 (532) 第一跨B支座剪力 V1B=R1B= qL1/2[1（a1/L1）2] （533） 型材截面設(shè)計最大正應(yīng)力值 σ=M1/γW+N/A0≤fa (534) 型材截面設(shè)計最大剪應(yīng)力值 τ= V1BSs/It≤fav (535) 第一跨跨中撓度 U1中=5qwkL14/384EI[12 .4(a1/L1)2] (536) 第二跨C支座撓度 U2c=qwka2L23/24EI[1+4(a2/L2)2+3(a2/L2)3]+(P2a22L2/3EI)(1+ a2/L2) (537) 第一跨總撓度 U1總= U1中+ U2c/2≤20mm (538) 相對撓度 U1總/(L1+a2) ≤1/180 (539) (2) 第二跨A支座彎距 M2A= (P2a2+qa22/2) (540) 第二跨A支座剪力 V2A=