【正文】 （426）當N點位于b范圍里， （427）=0時===== ======由三部分疊加得 (a=,b=)點12345678910111200在三角形荷載（土壓力）作用下.,，任意點的水平位移由三部分組成：1，擋墻作為彈性地基桿在基坑地面處o點受H和M后，o點的水平位移 （428）2．擋墻作為彈性地基桿在基坑地面處o點受H和M后在o點產(chǎn)生的轉角在任意點N點引起的變位為 （429）3，按照材料力學關于位移和轉角計算公式，在任意點N點的水平位移 （430）按以上公式分別計算任意點處的位移======= === （430）點基坑上總位移1234567891011120（單位：m）（縱坐標為樁的長度＋代表基坑以上－代表基坑以下，橫坐標為基坑位移）5 錨桿設計錨桿層數(shù)：一層；錨桿間距：；錨桿傾角：200；錨桿安全系數(shù)：Km＝每排錨桿所需承受拉力為： (51)即 錨桿長度的計算 (52) 由幾何關系得， (53)按照規(guī)范規(guī)定錨桿自由段長度不應小于5m，所以＝。5,＝＋＝＋＝錨桿桿體的截面面積：采用HRB335級鋼筋，＝300N/，則 (54)錨桿面積 選用錨桿軸向受拉承載力計算： (55)此錨桿為非擴孔錨桿故 (56)查《建筑基坑支護技術規(guī)程》（土層按加權平均考慮）p＝，故錨桿的承載力滿足要求。：土層錨桿圍護墻整體穩(wěn)定性驗算，通常按照墻底的圓弧滑動面計算。深層滑移穩(wěn)定性驗算，按照德國學者克蘭恣（）方法計算，對于單層錨桿圍護墻的深層滑移穩(wěn)定性驗算如下圖。如圖： 深層滑移穩(wěn)定性驗算簡圖 解析法1) 通過錨固段中點c與圍護樁的假想支承點b連一直線，再過c點作豎直線交地面于d點，確定土體穩(wěn)定性算的范圍。2) 力系驗算，包括土體自重及地面超載G，圍護墻主動土壓力得合力Ea，cd面上得主動土壓力的合力Ec,bc面上的合力Fe.3) 做力多邊形，求出里多變形的平衡力，即錨桿力R.計算結果 。土體重力：支護結構上作用的主動土壓力為： （57）作用在假想墻上的主動土壓力為： （58）由公式 （59）（其中）得：又故，可以。 作圖分析法由力多邊形，求出力多邊形的平衡力，即錨桿拉力Rmax深層滑移穩(wěn)定性安全系數(shù)Kms= 滿足6土釘墻的設計（按照《基坑土釘技術規(guī)程》CECS 96:97)）①—。按L/H==。取L=②土釘?shù)乃胶拓Q向間距Sh —。，故取Sh＝＝③土釘鋼筋用Ⅱ級及其以上，鋼筋直徑宜在16—32mm的范圍內,土釘孔徑宜在70——120mm的范圍內。采用Ⅱ級螺紋鋼筋直徑為25mm，土釘孔徑為100mm，④土釘鉆孔的向下傾角宜在00—200的范圍內。即土釘在水平方向向下傾斜100⑤噴混凝土面層的厚度在50—150mm之間，混凝土強度等級不低于C30,3天不低于10Mpa,噴混凝土面層內應設置鋼筋網(wǎng),鋼筋網(wǎng)的鋼筋直徑宜在6—8mm，網(wǎng)格尺寸150—300mm。采用混凝土強度C30, 噴混凝土面層的厚度為100mm, 設鋼筋網(wǎng)為φ6@200200mm2。兩次噴成。通過以上土釘參數(shù)的初步確定，土釘墻支護的剖面圖如上所示假定土釘受拉工作，不考慮抗彎強度，土釘設計按下圖的側壓力分布圖算出。 側壓力分布 土釘所受的側壓力 （61）式中P——土釘長度中點所處深度位置上的側壓力Pl——土釘長度中點所處深度位置上由支護土體自重引起的側壓力據(jù)圖求出Pq——地表均布荷載引起的側壓力(1)圖中自重引起的側壓力峰壓Pm(Pl)對于的砂土和粉土，Pm＝對于C/γH＞, (2)圖中地表均布荷載引起的側壓力取為Pq＝qKa以上式中c,φ—土的抗剪強度指標γ—土的重度H—基坑深度Ka—主動土壓力系數(shù)，對性質不同的分層土體，采用加權平均計算。計算結果如下?。剑?9,8kpa＝＝因為Pm＞所以Pm＝39,8kpaPq＝qKa＝10＝土釘所受的側壓力P=Pl +Pq＝39,8＋＝在土體自重和地表均布荷載作用下每一土釘中所受的最大拉力或設計內力N，可按上圖圖所示的側壓力分布圖形用下求出。 （62）式中Sh－水平豎向間距Sv－豎向間距φ－土釘傾角計算結果如下（1）土釘受拉強度破壞，此時土釘拉應力達到屈服強度。各層土釘在設計內力作用下應滿足式 （63）－—，基坑深度較大時取高值N—土釘設計內力，按確定d—土釘鋼筋直徑(m)fyk—鋼筋抗拉強度標準值按混凝土結構設計規(guī)范取用(KN/m2)計算結果如下＝＝＜滿足要求（2）土釘受拉拔出破壞，土釘從破壞面內側穩(wěn)定土體中拔出。各層土釘?shù)拈L度尚宜滿足下列式子 （64）式中—土釘軸線與圖所示傾角等于（450＋φ/2）斜線的交點至土釘外端點的距離（m）（如圖示）,對于分層土體φ值根據(jù)各層土的值按其層厚加權的平均值算出—土釘孔徑τ—土釘與土體之間的界面粘結強度，按下表取值界面粘結強度土層種類τ（Kpa）素填土30－60雜填土軟塑15－30可塑30－50硬塑50－70堅硬70－90粉土50－100砂土松散70－90稍密90－120中密120－160密實160－200計算結果如下由于各道土釘所處土層性質不同，故土釘與土體之間的界面粘結強度τ不同，因此需要分別驗算每道土釘?shù)拈L度。第一道土釘長度，采用正弦定理計算，計算簡圖如右所示由得＝第一道土釘處于素填土中因此τ取60Kpa ＝不滿足要求，調整L/H==。取L=，滿足要求第二道土釘長度，采用正弦定理計算，計算簡圖如右所示，由得 ＝第二道土釘也處于素填土中因此τ取60Kpa ＝滿足要求第三道土釘長度，采用正弦定理計算，計算簡圖如右所示由得＝第三道土釘處于粉土中因此τ取80Kpa ＝滿足要求由于第四道，第五道土釘和第三道一樣均處于粉土中，τ取80Kpa，因均相等，而Ln則是依次減少的，所以符合要求因此。 土釘墻支護內部穩(wěn)定性分析土釘支護的內部整體穩(wěn)定性分析是指邊坡土體中可能出現(xiàn)的破壞面發(fā)生在支護內部，并穿過全部或部分土釘。假定破壞面上的土釘只承受拉力且達到按下式所確定的最大抗力R,① 土釘強度（與截面大小和屈服強度有關） （65）計算結果土釘從破壞面外側穩(wěn)定土體中拔出的能力（與深入穩(wěn)定土體的長度，鉆孔直徑，截面粘結強度有關） （66）土釘在破壞面一側深入穩(wěn)定土體的長度計算結果＝60＝ KN③土釘從破壞面外側失去穩(wěn)定的土體中拔出的能力（與深入穩(wěn)定土體的長度，鉆孔直徑，截面粘結強度，土釘端部與面層的連接強度有關） （67）其中R取以上三種中最小值，故R＝ KN按圓弧破壞面采用普通條分法對支護作整體穩(wěn)定性分析圖（如下圖） 內部穩(wěn)定性分析計算簡圖1采用瑞典條分法：半徑為10m，土條寬度取b＝，共分為8條。Tgφi＝,CiL＝＝土條號土條高Hi土條重Wiαisinαicosαi(W+q) cosαi tgφi(W+q) sinαi05．752315．462525．063034．643344．153753．574562．885272．015880．8365求和βisinβicosβi(R/Sh) sinβi tgφi(R/Sh) cosβi3543556268求和計算按下式算出內部整體穩(wěn)定性安全系數(shù)為 （68）式中 W1,Q1—作用于土條i的自重和地面地下荷載α1—土條i圓弧破壞面切線與水平面的夾角△1—土條i的寬度φ1—土條i圓弧破壞面所處第層土的內摩擦角C1—土條i圓弧破壞面所處第層土的粘聚力R1 —破壞面上第i排土釘?shù)淖畲罂沽Π礂l確定β1—第i排土釘軸線與該處破壞面切線之間的夾通過計算內部整體穩(wěn)定性安全系數(shù)為；F s1＝另取一圓弧如下圖 內部穩(wěn)定性分析計算簡圖2采用瑞典條分法：，土條寬度取b＝，共分為6條。Tgφi＝,CiL＝＝土條號土條高Hi土條重Wiαisinαicosαi(W+q) cosαi tgφi(W+q) sinαi023129236344452563求和　　　　　βisinβicosβi(R/Sh) sinβi tgφi(R/Sh) cosβi36475766