freepeople性欧美熟妇, 色戒完整版无删减158分钟hd, 无码精品国产vα在线观看DVD, 丰满少妇伦精品无码专区在线观看,艾栗栗与纹身男宾馆3p50分钟,国产AV片在线观看,黑人与美女高潮,18岁女RAPPERDISSSUBS,国产手机在机看影片

正文內容

北京某大型圖書館鋼結構提升施工方案-文庫吧

2025-04-13 04:31 本頁面


【正文】 重量功能描述1主控柜交流220V無30kg處理傳感器信號,發(fā)控制信號給泵站220米長距離傳感器24V(泵站提供)安裝在提升吊點附近20kg實時測量提升結構的空間位置3油壓傳感器24V(泵站提供)注意安裝插頭防止損壞測量油缸的工作壓力4油缸行程傳感器24V(泵站提供)做好防雨措施10kg實時測量油缸行程5錨具傳感器—要安裝可靠檢測油缸的錨具狀態(tài)四.提升施工理論計算分析 總體提升施工計算分析 (一) 分析依據(jù)1.中華人民共和國國家及行業(yè)標準《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》(GBJ0862001)《建筑抗震設防分類標準》(GB502232004)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092001)《混凝土結構設計規(guī)范》(GB500102002)《鋼結構設計規(guī)范》(GB500172003)《建筑抗震設計規(guī)范》(GB500112001)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB500072002)《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程》(JGJ9998)《型鋼混凝土組合結構技術規(guī)程》(JGJ1382001) 《建筑地基處理技術規(guī)程》(JGJ792002)《地下工程防水技術規(guī)程》(GB501082001)《高層建筑箱型與筏形基礎技術規(guī)范》(JGJ699)2.北京市標準《北京地區(qū)建筑地基基礎勘察設計規(guī)范》(DBJ0150192)3.《工程建設標準強制性條文》房屋建筑部分 2002年版4.由****勘測設計研究院有限公司提供的《****二期暨****巖土工程地質勘察報告》5.風載荷 ,風壓高度變化系數(shù)根據(jù)地面粗糙度類別為C類取值。6.地震相關參數(shù): 本工程抗震設防烈度為8度,場地土類別為Ⅱ類,設計地震分組為第一組。考慮到施工周期相對于設計使用年限較短,施工階段抗震驗算時取10年一遇的地震烈度值進行驗算。7.施工階段溫差取值:30攝氏度8.計算程序由于本工程結構的特殊性與復雜性,采用復雜建筑結構有限元分析軟件Etabs 。按振型分解反應譜法計算,并且考慮扭轉藕聯(lián)振動的影響。對提升平臺結構,同時采用三維空間有限元分析軟件SATWE進行校核分析計算,結構設計時取兩種程序計算結果的包絡值,確保安全可靠。另外,對于重要的提升主梁等關鍵構件,再采用理正工具軟件進行計算復核。(二)計算分析采用的施工階段工況介紹工況1:鋼結構地面拼裝完成后基坑開挖完畢,基礎底板尚未施工前的工況。此時,鋼屋架擱置在支撐樁上,計算模型中支撐樁一端為鉸接,一端為剛接。工況2:提升過程中的工況。此時,六個核心筒及提升平臺已施工完畢,鋼屋架懸吊在提升平臺上,吊桿兩端鉸接。工況3:提升完畢后擱置于提升平臺上的工況。此時鋼屋架擱置在提升平臺上,混凝土結構已施工至地下一層。工況4:提升施工結束,型鋼柱安裝完成,混凝土1~3層結構上為施工的工況。此時鋼屋架的自重通過36根型鋼柱向下傳遞,計算模型中型鋼柱下端為剛接。各工況均進行了豎向荷載、水平地震作用、風載荷等荷載工況的分析,其中工況4還進行溫度作用的分析。(三)施工階段溫差取值 溫差取值依據(jù)及說明:(1) 說明:(1)各項溫度取值基本數(shù)據(jù)均來自中國氣象局氣象信息中心統(tǒng)計的北京地區(qū)1971~2003年“典型氣象年逐時參數(shù)”。(2)考慮到施工周期相對于氣象參數(shù)統(tǒng)計年限較短,季節(jié)溫差未取用30年一遇夏季極端最高溫度(℃)與30年一遇冬季極端最低溫度(-℃)的差值(68℃);也未取用30年一遇夏季極端最高溫度平均值(℃)與30年一遇冬季極端最低溫度平均值(-℃)的差值(℃);(3)雖然結構構件表面溫度與環(huán)境溫度存在延遲效應,計算時假定該延遲效應對溫差相對值影響很小,可以忽略。(4)晝夜溫差取“日干球溫度”中“日最高溫度(℃)”與“ 日最低溫度(℃)”的差值;(5)季節(jié)溫差取施工時間段內“最熱月干球溫度”中“日最高溫度(℃)”與“最冷月干球溫度”中“ 日最低溫度(℃)”的差值;根據(jù)擬定的施工總進度計劃,各工況對應的施工時間段及對應的晝夜溫差、季節(jié)溫差取值如下:工況1:基坑開挖完畢,基礎底板尚未施工前的工況。此時,鋼屋架擱置在支撐樁上,計算模型中支撐樁一端為鉸接,一端為剛接。施工時間段:~;晝夜溫差最大值:℃(5月4日);季節(jié)溫差最大值:℃(℃,2月9日-℃)工況2:提升過程中的工況。此時,六個核芯筒及提升平臺已施工完畢,鋼屋架懸吊在提升平臺上。吊桿兩端鉸接。施工時間段:~;晝夜溫差最大值:℃(8月29日)工況3:提升完畢后擱置于提升平臺上的工況。此時,鋼屋架擱置在提升平臺上,混凝土結構已施工至地下一層,六個核芯筒及提升平臺已施工完畢。施工時間段:~;晝夜溫差最大值:℃(9月24日);季節(jié)溫差最大值:℃(9月1日35℃,℃)工況4:提升完畢,型鋼柱安裝完成,混凝土1~3層結構尚未施工的工況。此時,鋼屋架的自重通過36根型鋼柱向下傳遞,計算模型中型鋼柱下端為剛接,為保證36根型鋼柱形成的鋼框架結構體系具備一定的抗側剛度,在2~3層各層樓面標高處用型鋼梁把他們連系起來。施工時間段:~;晝夜溫差最大值:℃(10月21日);季節(jié)溫差最大值:℃(℃,11月6日-℃)另外,施工階段還要考慮兩個溫度作用較為不利的工況:工況5:提升完畢,型鋼柱安裝完成,澆筑36根型鋼柱外圍混凝土,使得36根型鋼混凝土柱與核芯筒形成整體的階段。該階段核芯筒已對鋼屋架形成約束,可能產生一定的溫度應力,需驗算各相關結構構件的承載力。施工時間段:~;晝夜溫差最大值:℃(10月21日);季節(jié)溫差最大值:39℃(℃,12月4日-℃)工況6: 四層~屋面層組合樓蓋結構施工完畢,至建筑圍護結構施工完畢,整個鋼屋架部分形成室內環(huán)境的階段。該階段核芯筒、樓面結構等對鋼屋架的約束完全形成,由于仍處于室外暴露環(huán)境,在溫度作用下,可能產生較大的溫度應力,需驗算各相關結構構件的承載力。施工時間段:~;晝夜溫差最大值:℃(5月4日);季節(jié)溫差最大值:℃(℃,1月19日-℃)2)施工階段各工況溫差取值表施工時間段晝夜溫差季節(jié)溫差備注工況1~℃℃工況2~℃-工況3~℃℃工況4~℃℃工況5~℃39℃工況6~℃℃另外:(1).鋼屋架就位(與36根型鋼柱完成對接)宜在接近使用階段溫度(即空調設計溫度18℃~26℃)時進行。(2)工況6:若施工時間段縮短為:~;晝夜溫差最大值:℃(5月4日);季節(jié)溫差最大值:℃(℃,1月19日-℃) 若施工時間段縮短為:~;晝夜溫差最大值:℃(4月12日);季節(jié)溫差最大值:℃(4月6日28℃,1月19日-℃) 若施工時間段縮短為:~;晝夜溫差最大值:℃(3月20日);季節(jié)溫差最大值:℃(℃,1月19日-℃) 從溫差來看該工況施工時間段盡量縮短,同時采取其它有助于減小溫差的措施。(四) 其他理論計算分析條件1. 假定提升開始時,六個核芯筒已施工至屋面。其中,一層(設計標高-)以下的核芯筒(含36根型鋼混凝土柱)按原設計施工圖施工完畢;一層~三層(設計標高-~)的核芯筒(不含36根型鋼混凝土柱)施工完畢。其他部分按原圖施工;三層以上的核芯筒按原設計施工圖施工完畢。同時,在原設計核芯筒頂面標高以上()增設的提升平臺也施工完畢。2. 提升點布置如下:主鋼桁架HJHJ2在桁架節(jié)點位置分別設置4個提升點;主鋼桁架HJ3除在桁架節(jié)點位置設置4個提升點外,在靠近桁架懸挑端位置增設兩個提升點,增設提升點的豎向力通過提升橫梁傳至提升塔架,再由提升塔架傳至樁基礎。3. 提升平臺采用鋼筋混凝土梁板結構。部分受力較大的提升主梁采用型鋼混凝土梁,與其相連的核芯筒端柱內設構造鋼骨。詳見提升平臺結構施工圖。4. 提升總重量約10200噸(不含提升設備自重),即鋼屋架自重。未計入施工階段活荷載。5. 提升總高度約17m。(五)計算分析結論:1. 施工階段,在豎向荷載作用下,六個核芯筒的承載力、壓縮變形均滿足規(guī)范要求。2. 施工階段,在風荷載作用下,六個核芯筒的承載力及整體位移值均滿足規(guī)范要求。3. 施工階段,在地震作用下,六個核芯筒的承載力及整體位移值均滿足規(guī)范要求。4. 提升過程中鋼屋架結構構件的承載力及變形滿足規(guī)范要求。5. 提升過程中提升平臺結構構件的承載力及變形滿足規(guī)范要求。6. 計算分析表明,提升平臺的剛度對豎向荷載反力在各個提升點之間的分布有較大影響,各個提升點的反力值會隨著提升平臺的剛度的變化而重新分配。選用提升設備時,應考慮上述因素,留有充分的安全儲備。7. 工況1溫度作用下結構內力與變形均較大(角點Y向水平位移達21mm),工況3溫度作用下結構變形較大(角點水平位移達21mm),工況4溫度作用下結構變形較大(角點水平位移達21mm)(鋼屋架未與核芯筒可靠相連時)。8. 工況工況6(兩個溫度作用較為不利的工況)由于季節(jié)溫差較大,產生的溫度應力也較大,根據(jù)計算分析結果,除采取以下措施:即三層混凝土樓板連成整體,二層及二層以下的后澆帶待圍護結構形成室內環(huán)境后封閉以外,尚應采取有效的減小季節(jié)溫差及溫度應力的措施。9. 在提升過程中,對鋼屋架結構各提升點的載荷及位移偏差應當有實時監(jiān)測手段,并能夠集中監(jiān)視和控制;所有提升點的載荷及位移偏差應當在設計允許范圍之內。(六) 主要計算分析結果摘錄1. 提升點平面布置圖(見附圖11)2. 提升點立面布置圖(見附圖12~14)3. 理想水平條件下提升點反力表(表1)4. 施工階段結構整體分析總信息一覽表(表2)66 / 66表1 提升點反力表核芯筒編號鋼桁架編號提升點編號提升點反力(單位:kN)提升平臺結構安全系數(shù)核芯筒1HJ-1HJ-2A5601B3635C2777D6798核芯筒3HJ-1HJ-2A5601B3573C2843D6842核芯筒4HJ-1HJ-2A5588B3622C2810D6833核芯筒6HJ-1HJ-2A5609B3591C2790D6792核芯筒2TG3軸上HJ-3E2801F1433G2302TG4軸上HJ-3E2815F1401G2418核芯筒5TG3軸上HJ-3E2808F1401G2419TG4軸上HJ-3E2802F1432G2299注:此表是經(jīng)詳細計算后得出,與初步驗算時不盡一致。表2 施工階段結構整體分析總信息一覽表電算數(shù)據(jù)工況1工況2工況3工況4自振周期(秒)(考慮耦聯(lián))T1 T2 T3 剪重比X向%%%%Y向%%%%最大層間相對位移風X向1/6731/99991/99991/9999Y向1/7791/99991/99991/9999地震X向1/4351/21961/31571/2847Y向1/4451/15531/47151/1661(一)計算依據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092001)《鋼結構設計規(guī)范》(GB500172003)華東院鋼結構設計圖紙:結施13~結施20,節(jié)點詳圖DS1~DS6總包提升構件平面布置圖計算分析程序:ANSYS、SP2000。(二)計算分析內容1.提升吊點設計計算;2.提升鋼塔架驗算;3.采用不同支座條件下模型的支座反力計算分析;4.整體提升時Y形支撐柱位移及恢復力計算分析;5.某一提升吊點油缸退出工作時力的分配計算分析;6.各提升吊點之間的相對剛度統(tǒng)計計算分析;7.采用鋼絞線模擬支座時各提升吊點相對A點允許最大位移計算分析;8.鋼屋架提升過程桁架應力計算;(三)計算分析結論1.本工程提升吊點吊耳板共計采用40個,其中2350t吊耳12個;200t+350t吊耳8個,2200t吊耳4個;1350t吊耳12個;1200t吊耳4個。經(jīng)計算分析均滿足規(guī)范要求。提升吊耳設計圖見附件3:同濟大學建筑設計研究院提升吊點設計圖。2.提升鋼塔架經(jīng)驗算滿足規(guī)范要求。提升塔架設計圖見附件4:提升塔架布置圖3.不同支座條件下模型的支座反力計算,共分析三種模型。經(jīng)過反復分析對比,可以發(fā)現(xiàn)采用不同的邊界條件模擬油缸整體提升模型的支座形式,支座反力會有差別。本次分析采用了三種邊界條件來模擬實際提升時的支座情況,分別為:(
點擊復制文檔內容
公司管理相關推薦
文庫吧 www.dybbs8.com
備案圖鄂ICP備17016276號-1