【正文】 重量功能描述1主控柜交流220V無30kg處理傳感器信號(hào)，發(fā)控制信號(hào)給泵站220米長距離傳感器24V（泵站提供）安裝在提升吊點(diǎn)附近20kg實(shí)時(shí)測量提升結(jié)構(gòu)的空間位置3油壓傳感器24V（泵站提供）注意安裝插頭防止損壞測量油缸的工作壓力4油缸行程傳感器24V（泵站提供）做好防雨措施10kg實(shí)時(shí)測量油缸行程5錨具傳感器—要安裝可靠檢測油缸的錨具狀態(tài)四．提升施工理論計(jì)算分析 總體提升施工計(jì)算分析 (一) 分析依據(jù)1．中華人民共和國國家及行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GBJ0862001）《建筑抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》（GB502232004）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500092001）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB500102002)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500172003）《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500112001）《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500072002）《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ9998）《型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ1382001) 《建筑地基處理技術(shù)規(guī)程》(JGJ792002)《地下工程防水技術(shù)規(guī)程》(GB501082001)《高層建筑箱型與筏形基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ699)2．北京市標(biāo)準(zhǔn)《北京地區(qū)建筑地基基礎(chǔ)勘察設(shè)計(jì)規(guī)范》(DBJ0150192)3．《工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文》房屋建筑部分 2002年版4．由****勘測設(shè)計(jì)研究院有限公司提供的《****二期暨****巖土工程地質(zhì)勘察報(bào)告》5．風(fēng)載荷 ，風(fēng)壓高度變化系數(shù)根據(jù)地面粗糙度類別為C類取值。6．地震相關(guān)參數(shù)： 本工程抗震設(shè)防烈度為8度，場地土類別為Ⅱ類，設(shè)計(jì)地震分組為第一組。考慮到施工周期相對(duì)于設(shè)計(jì)使用年限較短，施工階段抗震驗(yàn)算時(shí)取10年一遇的地震烈度值進(jìn)行驗(yàn)算。7．施工階段溫差取值：30攝氏度8．計(jì)算程序由于本工程結(jié)構(gòu)的特殊性與復(fù)雜性，采用復(fù)雜建筑結(jié)構(gòu)有限元分析軟件Etabs 。按振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算，并且考慮扭轉(zhuǎn)藕聯(lián)振動(dòng)的影響。對(duì)提升平臺(tái)結(jié)構(gòu)，同時(shí)采用三維空間有限元分析軟件SATWE進(jìn)行校核分析計(jì)算，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)取兩種程序計(jì)算結(jié)果的包絡(luò)值，確保安全可靠。另外，對(duì)于重要的提升主梁等關(guān)鍵構(gòu)件，再采用理正工具軟件進(jìn)行計(jì)算復(fù)核。（二）計(jì)算分析采用的施工階段工況介紹工況1：鋼結(jié)構(gòu)地面拼裝完成后基坑開挖完畢，基礎(chǔ)底板尚未施工前的工況。此時(shí)，鋼屋架擱置在支撐樁上，計(jì)算模型中支撐樁一端為鉸接，一端為剛接。工況2：提升過程中的工況。此時(shí)，六個(gè)核心筒及提升平臺(tái)已施工完畢，鋼屋架懸吊在提升平臺(tái)上，吊桿兩端鉸接。工況3：提升完畢后擱置于提升平臺(tái)上的工況。此時(shí)鋼屋架擱置在提升平臺(tái)上，混凝土結(jié)構(gòu)已施工至地下一層。工況4：提升施工結(jié)束，型鋼柱安裝完成，混凝土1~3層結(jié)構(gòu)上為施工的工況。此時(shí)鋼屋架的自重通過36根型鋼柱向下傳遞，計(jì)算模型中型鋼柱下端為剛接。各工況均進(jìn)行了豎向荷載、水平地震作用、風(fēng)載荷等荷載工況的分析，其中工況4還進(jìn)行溫度作用的分析。（三）施工階段溫差取值 溫差取值依據(jù)及說明：（1） 說明：（1）各項(xiàng)溫度取值基本數(shù)據(jù)均來自中國氣象局氣象信息中心統(tǒng)計(jì)的北京地區(qū)1971～2003年“典型氣象年逐時(shí)參數(shù)”。（2）考慮到施工周期相對(duì)于氣象參數(shù)統(tǒng)計(jì)年限較短，季節(jié)溫差未取用30年一遇夏季極端最高溫度（℃）與30年一遇冬季極端最低溫度（－℃）的差值（68℃）；也未取用30年一遇夏季極端最高溫度平均值（℃）與30年一遇冬季極端最低溫度平均值（－℃）的差值（℃）；（3）雖然結(jié)構(gòu)構(gòu)件表面溫度與環(huán)境溫度存在延遲效應(yīng)，計(jì)算時(shí)假定該延遲效應(yīng)對(duì)溫差相對(duì)值影響很小，可以忽略。（4）晝夜溫差取“日干球溫度”中“日最高溫度(℃)”與“ 日最低溫度(℃)”的差值；（5）季節(jié)溫差取施工時(shí)間段內(nèi)“最熱月干球溫度”中“日最高溫度(℃)”與“最冷月干球溫度”中“ 日最低溫度(℃)”的差值；根據(jù)擬定的施工總進(jìn)度計(jì)劃，各工況對(duì)應(yīng)的施工時(shí)間段及對(duì)應(yīng)的晝夜溫差、季節(jié)溫差取值如下：工況1：基坑開挖完畢，基礎(chǔ)底板尚未施工前的工況。此時(shí)，鋼屋架擱置在支撐樁上，計(jì)算模型中支撐樁一端為鉸接，一端為剛接。施工時(shí)間段：～；晝夜溫差最大值：℃（5月4日）；季節(jié)溫差最大值：℃（℃，2月9日－℃）工況2：提升過程中的工況。此時(shí)，六個(gè)核芯筒及提升平臺(tái)已施工完畢，鋼屋架懸吊在提升平臺(tái)上。吊桿兩端鉸接。施工時(shí)間段：～；晝夜溫差最大值：℃（8月29日）工況3：提升完畢后擱置于提升平臺(tái)上的工況。此時(shí)，鋼屋架擱置在提升平臺(tái)上，混凝土結(jié)構(gòu)已施工至地下一層，六個(gè)核芯筒及提升平臺(tái)已施工完畢。施工時(shí)間段：～；晝夜溫差最大值：℃（9月24日）；季節(jié)溫差最大值：℃（9月1日35℃，℃）工況4：提升完畢，型鋼柱安裝完成，混凝土1~3層結(jié)構(gòu)尚未施工的工況。此時(shí)，鋼屋架的自重通過36根型鋼柱向下傳遞，計(jì)算模型中型鋼柱下端為剛接，為保證36根型鋼柱形成的鋼框架結(jié)構(gòu)體系具備一定的抗側(cè)剛度，在2~3層各層樓面標(biāo)高處用型鋼梁把他們連系起來。施工時(shí)間段：～；晝夜溫差最大值：℃（10月21日）；季節(jié)溫差最大值：℃（℃，11月6日－℃）另外，施工階段還要考慮兩個(gè)溫度作用較為不利的工況：工況5：提升完畢，型鋼柱安裝完成，澆筑36根型鋼柱外圍混凝土，使得36根型鋼混凝土柱與核芯筒形成整體的階段。該階段核芯筒已對(duì)鋼屋架形成約束，可能產(chǎn)生一定的溫度應(yīng)力，需驗(yàn)算各相關(guān)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。施工時(shí)間段：～；晝夜溫差最大值：℃（10月21日）；季節(jié)溫差最大值：39℃（℃，12月4日－℃）工況6： 四層～屋面層組合樓蓋結(jié)構(gòu)施工完畢，至建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)施工完畢，整個(gè)鋼屋架部分形成室內(nèi)環(huán)境的階段。該階段核芯筒、樓面結(jié)構(gòu)等對(duì)鋼屋架的約束完全形成，由于仍處于室外暴露環(huán)境，在溫度作用下，可能產(chǎn)生較大的溫度應(yīng)力，需驗(yàn)算各相關(guān)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。施工時(shí)間段：～；晝夜溫差最大值：℃（5月4日）；季節(jié)溫差最大值：℃（℃，1月19日－℃）2)施工階段各工況溫差取值表施工時(shí)間段晝夜溫差季節(jié)溫差備注工況1～℃℃工況2～℃－工況3～℃℃工況4～℃℃工況5～℃39℃工況6～℃℃另外：(1).鋼屋架就位（與36根型鋼柱完成對(duì)接）宜在接近使用階段溫度（即空調(diào)設(shè)計(jì)溫度18℃～26℃）時(shí)進(jìn)行。(2)工況6：若施工時(shí)間段縮短為：～；晝夜溫差最大值：℃（5月4日）；季節(jié)溫差最大值：℃（℃，1月19日－℃） 若施工時(shí)間段縮短為：～；晝夜溫差最大值：℃（4月12日）；季節(jié)溫差最大值：℃（4月6日28℃，1月19日－℃） 若施工時(shí)間段縮短為：～；晝夜溫差最大值：℃（3月20日）；季節(jié)溫差最大值：℃（℃，1月19日－℃） 從溫差來看該工況施工時(shí)間段盡量縮短，同時(shí)采取其它有助于減小溫差的措施。（四） 其他理論計(jì)算分析條件1. 假定提升開始時(shí)，六個(gè)核芯筒已施工至屋面。其中，一層（設(shè)計(jì)標(biāo)高－）以下的核芯筒（含36根型鋼混凝土柱）按原設(shè)計(jì)施工圖施工完畢；一層～三層（設(shè)計(jì)標(biāo)高－～）的核芯筒（不含36根型鋼混凝土柱）施工完畢。其他部分按原圖施工；三層以上的核芯筒按原設(shè)計(jì)施工圖施工完畢。同時(shí)，在原設(shè)計(jì)核芯筒頂面標(biāo)高以上（）增設(shè)的提升平臺(tái)也施工完畢。2. 提升點(diǎn)布置如下：主鋼桁架HJHJ2在桁架節(jié)點(diǎn)位置分別設(shè)置4個(gè)提升點(diǎn)；主鋼桁架HJ3除在桁架節(jié)點(diǎn)位置設(shè)置4個(gè)提升點(diǎn)外，在靠近桁架懸挑端位置增設(shè)兩個(gè)提升點(diǎn)，增設(shè)提升點(diǎn)的豎向力通過提升橫梁傳至提升塔架，再由提升塔架傳至樁基礎(chǔ)。3. 提升平臺(tái)采用鋼筋混凝土梁板結(jié)構(gòu)。部分受力較大的提升主梁采用型鋼混凝土梁，與其相連的核芯筒端柱內(nèi)設(shè)構(gòu)造鋼骨。詳見提升平臺(tái)結(jié)構(gòu)施工圖。4. 提升總重量約10200噸（不含提升設(shè)備自重），即鋼屋架自重。未計(jì)入施工階段活荷載。5. 提升總高度約17m。（五）計(jì)算分析結(jié)論：1. 施工階段，在豎向荷載作用下，六個(gè)核芯筒的承載力、壓縮變形均滿足規(guī)范要求。2. 施工階段，在風(fēng)荷載作用下，六個(gè)核芯筒的承載力及整體位移值均滿足規(guī)范要求。3. 施工階段，在地震作用下，六個(gè)核芯筒的承載力及整體位移值均滿足規(guī)范要求。4. 提升過程中鋼屋架結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力及變形滿足規(guī)范要求。5. 提升過程中提升平臺(tái)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力及變形滿足規(guī)范要求。6. 計(jì)算分析表明，提升平臺(tái)的剛度對(duì)豎向荷載反力在各個(gè)提升點(diǎn)之間的分布有較大影響，各個(gè)提升點(diǎn)的反力值會(huì)隨著提升平臺(tái)的剛度的變化而重新分配。選用提升設(shè)備時(shí)，應(yīng)考慮上述因素，留有充分的安全儲(chǔ)備。7. 工況1溫度作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力與變形均較大（角點(diǎn)Y向水平位移達(dá)21mm），工況3溫度作用下結(jié)構(gòu)變形較大（角點(diǎn)水平位移達(dá)21mm），工況4溫度作用下結(jié)構(gòu)變形較大（角點(diǎn)水平位移達(dá)21mm）（鋼屋架未與核芯筒可靠相連時(shí)）。8. 工況工況6（兩個(gè)溫度作用較為不利的工況）由于季節(jié)溫差較大，產(chǎn)生的溫度應(yīng)力也較大，根據(jù)計(jì)算分析結(jié)果，除采取以下措施：即三層混凝土樓板連成整體，二層及二層以下的后澆帶待圍護(hù)結(jié)構(gòu)形成室內(nèi)環(huán)境后封閉以外，尚應(yīng)采取有效的減小季節(jié)溫差及溫度應(yīng)力的措施。9. 在提升過程中，對(duì)鋼屋架結(jié)構(gòu)各提升點(diǎn)的載荷及位移偏差應(yīng)當(dāng)有實(shí)時(shí)監(jiān)測手段，并能夠集中監(jiān)視和控制；所有提升點(diǎn)的載荷及位移偏差應(yīng)當(dāng)在設(shè)計(jì)允許范圍之內(nèi)。（六） 主要計(jì)算分析結(jié)果摘錄1． 提升點(diǎn)平面布置圖（見附圖11）2． 提升點(diǎn)立面布置圖（見附圖12～14）3． 理想水平條件下提升點(diǎn)反力表（表1）4． 施工階段結(jié)構(gòu)整體分析總信息一覽表（表2）66 / 66表1 提升點(diǎn)反力表核芯筒編號(hào)鋼桁架編號(hào)提升點(diǎn)編號(hào)提升點(diǎn)反力（單位：kN）提升平臺(tái)結(jié)構(gòu)安全系數(shù)核芯筒1HJ－1HJ－2A5601B3635C2777D6798核芯筒3HJ－1HJ－2A5601B3573C2843D6842核芯筒4HJ－1HJ－2A5588B3622C2810D6833核芯筒6HJ－1HJ－2A5609B3591C2790D6792核芯筒2TG3軸上HJ－3E2801F1433G2302TG4軸上HJ－3E2815F1401G2418核芯筒5TG3軸上HJ－3E2808F1401G2419TG4軸上HJ－3E2802F1432G2299注：此表是經(jīng)詳細(xì)計(jì)算后得出，與初步驗(yàn)算時(shí)不盡一致。表2 施工階段結(jié)構(gòu)整體分析總信息一覽表電算數(shù)據(jù)工況1工況2工況3工況4自振周期(秒)(考慮耦聯(lián))T1 T2 T3 剪重比X向％％％％Y向％％％％最大層間相對(duì)位移風(fēng)X向1／6731／99991／99991／9999Y向1／7791／99991／99991／9999地震X向1／4351／21961／31571／2847Y向1／4451／15531／47151／1661（一）計(jì)算依據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500092001）《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500172003）華東院鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖紙：結(jié)施13~結(jié)施20，節(jié)點(diǎn)詳圖DS1~DS6總包提升構(gòu)件平面布置圖計(jì)算分析程序：ANSYS、SP2000。（二）計(jì)算分析內(nèi)容1．提升吊點(diǎn)設(shè)計(jì)計(jì)算；2．提升鋼塔架驗(yàn)算；3．采用不同支座條件下模型的支座反力計(jì)算分析；4．整體提升時(shí)Y形支撐柱位移及恢復(fù)力計(jì)算分析；5．某一提升吊點(diǎn)油缸退出工作時(shí)力的分配計(jì)算分析；6．各提升吊點(diǎn)之間的相對(duì)剛度統(tǒng)計(jì)計(jì)算分析；7．采用鋼絞線模擬支座時(shí)各提升吊點(diǎn)相對(duì)A點(diǎn)允許最大位移計(jì)算分析；8．鋼屋架提升過程桁架應(yīng)力計(jì)算；（三）計(jì)算分析結(jié)論1．本工程提升吊點(diǎn)吊耳板共計(jì)采用40個(gè)，其中2350t吊耳12個(gè)；200t+350t吊耳8個(gè)，2200t吊耳4個(gè)；1350t吊耳12個(gè)；1200t吊耳4個(gè)。經(jīng)計(jì)算分析均滿足規(guī)范要求。提升吊耳設(shè)計(jì)圖見附件3：同濟(jì)大學(xué)建筑設(shè)計(jì)研究院提升吊點(diǎn)設(shè)計(jì)圖。2．提升鋼塔架經(jīng)驗(yàn)算滿足規(guī)范要求。提升塔架設(shè)計(jì)圖見附件4：提升塔架布置圖3．不同支座條件下模型的支座反力計(jì)算，共分析三種模型。經(jīng)過反復(fù)分析對(duì)比，可以發(fā)現(xiàn)采用不同的邊界條件模擬油缸整體提升模型的支座形式，支座反力會(huì)有差別。本次分析采用了三種邊界條件來模擬實(shí)際提升時(shí)的支座情況，分別為：（