【正文】 過程 四個過程構(gòu)成。 15．若理想氣體由同一初態(tài)分別經(jīng)可逆絕熱膨脹和不可逆絕熱膨脹到相同的終態(tài)壓力，則前者的終態(tài)溫度比后者 低 。 16．能量中 可用能 的減少稱為能 量的貶值。 17．工質(zhì)經(jīng)歷一個不可逆循環(huán)后，其熵變 等于 0 。 18．卡諾定理說明在兩個熱源間工作的不可逆循環(huán)熱效率 小于 可逆循環(huán)的熱效率。 19．孤立系統(tǒng)的熵增原理是 孤立系統(tǒng)的熵只能增大或不變，不能減小 。 20．孤立系統(tǒng)中發(fā)生了任何不可逆變化時，孤立系統(tǒng)的熵 增大 。 21．逆向卡諾循環(huán)制冷系數(shù)的表達(dá)式為ε = 。 22．工質(zhì)進(jìn)行一個不可逆放熱過程，其熵 可增、可減或 不變 (或不能確定 ) 。 23．理想氣體進(jìn)行定壓吸熱過程，溫度由 T1 升高到 T2，此過程的平均吸熱溫度為 T T TTT1 2 121? ?ln 。 第六章 1．壓縮因子是反映 實際氣體對理想氣體的偏離程度 的參數(shù)。 2．在范德瓦爾方程中， (vbm)表示 實際氣體分子本身占據(jù)一定體積 ， a/Vm2 表示 實際氣體分子之間有相互吸引力 。 ３．壓縮因子 Z 的定義式為 Z=Pv/(RT) ， Z 值的大小反映了 實際氣體偏離理想氣體 的程度。 ４．范德瓦爾方程為 (P+a/Vm2)(Vmb)=RT ，該方程考慮了氣體分子本身所占的體積 和 分子間的相互作用力 所產(chǎn)生的影響。 5．與理想氣體的狀態(tài)方程相比 , 范德瓦爾方程該方程考慮到 氣體分子本身所占的體積 。 考慮到 分子間的相互作用力所產(chǎn)生的影響 。 第七章 1．在某一壓力下，若飽和水的焓為 h39。、飽和蒸汽的焓為 h39。39。，則干度為 x 的濕蒸汽的焓為 hx=h’’x+(1 x)h’ 。 2．濕蒸汽的干度 x 定義為 在 1 千克濕蒸汽中包含 x 千克飽和蒸汽，而余下的 (1x)千克則為飽為水 。 ３．在某一壓力下，若飽和水與飽和蒸汽的焓分別為 h39。和 h39。39。，則汽化潛熱 r= h’’ h’ 。 4． hs 圖上垂直線段的長度可表示 定壓 過程的熱量。 5．當(dāng)濕飽和蒸汽定壓變成干飽和蒸汽時，熱力學(xué)能將 增大 。 6．在某一壓力下，由飽和水變?yōu)轱柡驼羝麜r，溫度不變 、焓 增大 、熵增大 。 7 ． p=30bar 的 濕 蒸 氣 v=， 由 水 蒸 汽 表 查 得 v39。=，v39。39。=，其干度應(yīng)為 x= 。 8．在一定壓力下濕蒸氣的焓為 hx ，從蒸汽表中查得 h39。和 h39。39。值，其干度 x= (hxh’ )/( h’’ h’ ) 。 9．在一定壓力下，濕蒸汽的干度為 x，若從蒸汽表中查得 v39。 和 v39。39。，則該濕蒸汽的比容 vx = (1x)v’+xv’’ 。 10．汽化潛熱 r 的意義是 在定壓下使 1Kg 飽和液體汽 化為飽和蒸汽所需的熱量 ，其數(shù)值 r= h’’ h’ 或 Ts(S’’ S’) 。 11．在水的定壓加熱、汽化過程的Ｔ－Ｓ圖上，下界限線的左側(cè)為 未飽和水 區(qū)，上界限線的右側(cè)為 過熱蒸汽 區(qū)，兩界限線之間則為 水汽共存的濕蒸汽 區(qū)。 12 ． 若 飽和 水 焓 h39。 ， 干飽 和 蒸汽 焓為 h39。39。 ，干 度 為 x 的 濕飽 和 蒸汽 焓 為 xh’’+(1 x)h’ 。 13．在飽和水定壓加熱成為飽和蒸汽時，干度 增加 ，溫度 不變 。 14．把過冷水定 壓加熱到飽和水時溫度 升高 ，熵 增加 。 15．在水的定壓加熱過程中，內(nèi)能 增加 ，焓 增加 。 16．水的三相點溫度是 或 ℃ 。 17．飽和水的干度等于 0 ，干飽和蒸汽的干度等于 1 。 18．在飽和水定壓加熱汽化為干飽和蒸汽的過程中，其溫度是 不變的 。 第八章 1．空氣流過漸縮噴管，初壓一定，背壓逐漸下降，當(dāng)流量達(dá)到最大值時，出口 壓力是初壓的 。 2．氣流通過擴(kuò)壓管時，壓力 升高 ，流速 降低 ，若來流馬赫數(shù) M1， 管道截面應(yīng)為 漸縮 形狀。 3．空氣流過縮放噴管，在喉部流速為 當(dāng)?shù)匾羲? ，壓力為 臨界壓力 ，后者為初壓的 。 ４．工質(zhì)經(jīng)絕熱節(jié)流后，壓力 降低 ，熵 增大 ，焓 不變 。 5．當(dāng)亞音速氣流流經(jīng)漸縮形噴管時，其出口的氣流馬赫數(shù)只 能是 ≤ 1 。 ６．亞音速空氣流經(jīng)漸縮噴管，入口處氣流 P1=5bar， 若要求出口截面上氣流達(dá)到當(dāng)?shù)匾羲?即 M2=1)，則要求背壓值 P0 ≤ 5(=) 。 7．工質(zhì)穩(wěn)定流經(jīng)噴管或擴(kuò)壓管時，不對設(shè)備作功，略去位能差和熱交換量，其動能變化量12 22 12(C C )= h1h2 。 8．氣體在絕熱管道中流動時，若流速增加，則焓 降低 。 9．對于漸縮噴管，如果初壓一定，當(dāng)背壓低于臨界壓力時，該噴管的出口速度 達(dá)到音速 。 10．理想氣體穩(wěn)定流過漸縮噴管，背壓等于臨界壓力，若降低背壓，則噴管的出口壓力將 不變 。 11．當(dāng)來流氣流為超音速時，為了提高氣流的壓力，應(yīng)選用 漸縮 形擴(kuò)壓管。 12．理想氣體穩(wěn)定地流過漸縮噴管時，背壓低于臨界壓力，若提高初壓，則噴管出口壓力將 提高 。 13．噴管出口速度的計算公式 C2= 21 11 1 211KK P v PPKK? ??[ ( ) ]的適用條件是 可逆過程，理想氣體，定比熱 。 14．在管內(nèi) 穩(wěn)定的絕熱流動過程中，若不計位能，則任一截面上的焓與動能之和 保持不變 。 第九章 1．對于活塞式壓氣機，當(dāng)初態(tài)和壓縮過程的多變指數(shù)都給定時，若增壓比提高，則耗功 增加 。 2．若壓縮同量的氣體至同樣的增壓比，有余隙容積時的耗功與無余隙容積時的耗功 相同 。 3．當(dāng)活塞式壓氣機的余隙容積比和多變指數(shù)一定時，增壓比越大， 容積效率 越低 。 ４．活塞式壓氣機采用兩級壓縮級間冷卻時，最有利的中間壓力是 使兩個氣缸中所消耗的總功為最少的壓力 。 ５．活塞式壓氣機余 隙容積的存在，對壓縮定量的氣體所消耗的功 無影響 ，使容積效率 降低 。 6．活塞式壓氣機的容積效率定義為 有效吸氣容積與氣缸排量之比 。 7．活塞式壓氣機的壓縮過程可有三種情況，分別為 定溫 壓縮 、 絕熱 壓縮和 多變 (1nk) 壓縮，其中 定溫 壓縮耗功最少。 8．活塞式壓氣機，當(dāng)初態(tài)和增壓比一定時， 定溫壓縮 過程耗功最少， 絕熱壓縮 過程耗功最多。 9．采用兩級壓縮、級間冷卻的活塞式壓氣機，為使消耗的總功 最少，中間壓力應(yīng)滿足 各級增壓比相同 。 10．多級壓縮和級間冷卻的主要目的是 節(jié)省耗功、限制壓縮終溫、提高容積效率 。 11．當(dāng)初態(tài)和增壓比相同時，活塞式壓氣機采用二級壓縮，級間冷卻比不分級壓縮的耗功 減少 。 12．活塞式壓氣機，當(dāng)初態(tài)和增壓比一定時，隨著多變指數(shù) n 減小， 壓縮的耗功 減小 。 13．在活塞式壓氣機中，當(dāng)余隙容積比和多變指數(shù) n 一定時，隨增壓比增大，其容積效率 變小 。 14．當(dāng)初態(tài) 和增壓比相同時，活塞式壓氣機在定溫、多變、絕熱三種壓縮方式中， 定溫 壓縮的耗功最小， 絕熱 壓縮的溫升最大。 15．對單級活塞式壓縮機，隨著壓縮過程的多變指數(shù) n 增大， 氣體的放熱量 減小 。 16．對單級活塞式壓縮機，隨著壓縮過程的多變指數(shù) n 增大， 壓縮后氣體的終溫 提高 。 第十章 1．活塞式內(nèi)燃機混合加熱理想循環(huán)的特性參數(shù)有 壓縮比ε 、 定容升壓比λ 、 預(yù)脹比ρ 。 2．內(nèi)燃機定容加熱理想循環(huán)的壓縮比愈高，其熱效率 愈高 。 ．在初態(tài)、壓縮比、吸 熱量相同的條件下，內(nèi)燃機的定容加熱理想循環(huán)的熱效率比定壓加熱理想循環(huán)的熱效率 高 。 3．在初態(tài)、壓縮比、吸熱量相同的條件下，內(nèi)燃機的定容加熱理想循環(huán)的熱效率 等于 定壓加熱理想循環(huán)的熱效率。 ４． 內(nèi)燃機混合加熱理想循環(huán)的熱效率隨壓縮比ε和定容升壓比λ的增大而 增大 。 ５．在內(nèi)燃機定容加熱理想循環(huán)中，空氣自 T2=680K 被加熱至 1600K，設(shè)比熱為定值，該循環(huán)的平均吸熱溫度為 1075K 。 6．按燃料著火的方式不同，內(nèi)燃機可分為點燃式 （如汽油機）與 壓燃式 （如柴油機）兩類。 7．在內(nèi)燃機理想循環(huán)中，初始溫度 t1=27℃，壓縮比ε =10 ， 壓縮后的溫度 t2= 480 ℃。 8．內(nèi)燃機的壓縮比ε是指 壓縮過程的初態(tài)比容與其終態(tài)比容之比 ，ε越大，熱效率η t越 大 。 9．提高內(nèi)燃機混合加熱理想循環(huán)熱效率的途徑是 提高ε，λ，降低ρ 。 10．內(nèi)燃機的奧圖 (Otto)循環(huán)是 定容 加熱方式循環(huán)，狄塞爾 (Diesel)循環(huán)是 定壓 加熱方式循環(huán)。 11．活塞式內(nèi)燃機定容加熱理想循環(huán) ，熱效率表達(dá)式為 ? ?t K? ? ?1 1 1 。 12．汽油機理想循環(huán)是 定容 加熱方式循環(huán)。 13．若壓縮比減小，則活塞式內(nèi)燃機定容加熱理想循環(huán)熱效率將 減小 。 14．活塞式內(nèi)燃機混合加熱理想循環(huán)包括 定容加熱 和 定壓加熱 兩個吸熱過程。 15．活塞式內(nèi)燃機混合加熱理想循環(huán)的熱效率η t 隨 壓縮比ε 和 定容升壓比λ 兩者的增大而增大，隨 預(yù)脹比ρ 的增大而減小。 16．燃?xì)廨啓C裝置定壓加 熱理想循環(huán)的加熱過程，溫度自 T2 升至 T3，設(shè)比熱為定值，該循環(huán)的平均吸熱溫度為 (T3T2)/ln(T3/T2) 。 17．提高燃?xì)廨啓C裝置循環(huán)功的主要方向是 提高進(jìn)入燃?xì)廨啓C燃?xì)獬鯗?T3 。 18．燃?xì)廨啓C裝置定壓加熱理想循環(huán)的熱效率只取決于 循環(huán)增壓比 。 19．燃?xì)廨啓C裝置循環(huán)凈功等于 燃?xì)廨啓C 作功與壓氣機 耗功之差。 20．燃?xì)廨啓C裝置定壓加熱理想循環(huán)熱效率表達(dá)式為 ??t KK? ? ?111 。 21．對于 燃?xì)廨啓C裝置定壓加熱理想循環(huán)，當(dāng)進(jìn)氣狀態(tài)不變時，若壓氣機的出口溫度升高，則該循環(huán)的熱效率將 提高 。 第十一章 1．當(dāng)初溫和背壓不變時，若提高初壓， 則蒸汽動力裝置朗肯循環(huán)的熱效率和乏汽的干度將分別 提高和降低 。 2．當(dāng)初壓和背壓不變時，若提高初溫， 則蒸汽動力裝置朗肯循環(huán)的熱效率將 提高 。 3．當(dāng)初溫和初壓不變時，若降低背壓，則蒸汽動力裝置朗肯循環(huán)的熱效率將 提高 。 4．對于蒸汽動力裝置的朗肯循環(huán)，在相同的初壓和背壓下，若提高新汽的 溫度，則熱效率 提高 ，汽輪機中的膨脹終態(tài)干度 增大 。 ５．對于蒸汽動力裝置的朗肯循環(huán)，在相同的初溫和背壓下，若提高初壓，則乏汽的干度將 降低 。 6．當(dāng)忽略水泵功時，朗肯循環(huán)熱效率的近似式 η t=(h1h2)/(h1h2’) 。 7．在朗肯循環(huán)中，若泵入鍋爐的未飽和水的焓和熵為 h s4， 流出過熱器的過熱蒸汽的焓和熵為 h s1，則該循環(huán)的平均吸熱溫度 T1 = (h1h4)/(s1s4) 。 8． 影響蒸汽動力裝置朗肯循環(huán)熱效率的蒸汽參數(shù)是 P t P2 。 9．對蒸汽動力裝置循環(huán)，在相同的初溫和初壓下，若