【正文】 負載大小和性質(zhì)、安裝要求等條件選用。由于本套裝置設計要求在較高于常溫、載荷平穩(wěn)，對啟動無特殊要求，有酸、堿、油等腐蝕、灰塵較多的工作環(huán)境下，對電器元件損壞嚴重，故選用Y型三相鼠籠封閉式電動機，其電壓為380V。二、確定電動機的功率：根據(jù)在江西南方環(huán)保機械制造廠的一些實地考察，確定了煙閘提升裝置所需提升的煙閘門總重量為45kg。煙閘的行程是520mm，煙閘提升到頂部所需時間約為10s，那么根據(jù)已知條件求出電動機的功率，計算步驟如下：計算與說明主要結果電動機工作所需功率：PW= =kw電動機的工作功率：P0= 電動機到蝸輪蝸桿減速器的總效率為 ηα=η1η22η33η4η5由查表111查得: η1= 、η2=（平摩擦傳動）, η3=（槽摩擦傳動），η4=（卷筒），η5=（齒輪聯(lián)軸器）ηα= P0 = = kw考慮到煙閘機構的特殊環(huán)境和工作效率、經(jīng)濟費用，綜合考慮以上因素便查《機械設計手冊》表，我們選用電動機功率PPW =ηα=P0 =P=三、確定電動機轉(zhuǎn)速根據(jù)在南方火化機機場的一些實地考察，鋼絲繩經(jīng)卷筒纏繞以實現(xiàn)其提升，因為煙閘門的啟動和停止動作是機械式控制的，考慮到煙閘機構各級的工作效率，卷筒需在轉(zhuǎn)動4周內(nèi)才能實現(xiàn)這樣的要求，故由已知條件可算出電動機的轉(zhuǎn)速，具體步驟如下：計算與說明主要結果4D=520mm卷筒的轉(zhuǎn)速nwnw= =r/min按《機械設計課程設計》23推薦的傳動比合理范圍，圓柱齒輪—蝸桿減速器的傳動比i`=6080,因為就只有蝸輪蝸桿減速器實行減速，所以總傳動比i`a=6080，則電動機轉(zhuǎn)速的可選范圍為 ndˊ= i`anw =(6080) r/minD=41mmnw= r/minnd=13861848r/min查表得符合這一范圍的，同步轉(zhuǎn)速=1500r/min，見下表方案電動機型號額定功率（KW）電動機轉(zhuǎn)速（r/min）同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速1Y801415001390根據(jù)計算考慮電動機及傳動裝置的重量及經(jīng)濟效益，用電動機型號為Y8014滿足我們所需，查《機械設計課程設計》表181Y系列封閉式三相電動機技術參數(shù)，列出主要性能如下表。 電動機Y8014的主要性能電動機型號額定功率（KW）同步轉(zhuǎn)速（r/min）滿載轉(zhuǎn)速（r/min）堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩Y801415001390查《機械設計課程設計》表181Y系列封閉式三相電動機技術參數(shù)，列出電動機Y8014的主要外形和安裝尺寸如下表中心高(mm)H外形尺寸(mm)Lx(AC/2+AD)xHD安裝尺寸(mm)AxB軸伸尺寸(mm)DxE平鍵尺寸(mm)FxGD80125x10048x11014x第三節(jié) 煙閘提升裝置機構傳動比分配 已知電動機型號為Y8014，滿載轉(zhuǎn)速nm=1390 r/min，額定功率P==，則可求出總傳動比和各級傳動比，具體步驟如下：計算與說明主要結果煙閘提升裝置的總傳動比為 ia = =因為此裝置蝸輪蝸桿進行一級減速，故：蝸輪蝸桿減速器的傳動比為： i0= ia ia =60 i0=60第四節(jié) 煙閘提升裝置機構運動和動力參數(shù)計算 已知電動機軸Ⅰ的功率PⅠ=，轉(zhuǎn)速nm =1390 r/min。傳動比i0=60依次可求出以下相關數(shù)據(jù)。具體步驟如下計算與說明主要結果一、各軸轉(zhuǎn)速: 蝸輪軸Ⅱ：n2== 動滑輪Ⅲ與定滑輪Ⅳ的同步轉(zhuǎn)速：n4=n3=n2 得： 二、各軸功率：蝸輪軸Ⅱ: PⅡ= PⅠη1η5= 動滑輪軸Ⅲ: PⅢ= PⅡη2η4=定滑輪軸ⅣPⅣ= PⅢη2η3=三、各軸轉(zhuǎn)矩：電動機軸Ⅰ:T1 = = 蝸輪軸Ⅱ:T2 = T1 i0η1η5 = 動滑輪軸Ⅲ：T3 = T2 η2η4 = 定滑輪軸Ⅳ:T4 = T3 η2η3=n2= r/minn4= n3= r/minPⅡ=PⅢ=PⅣ=T1 =T2 = T3 =T4 =計算數(shù)值列表如下：軸號功率P（KW）轉(zhuǎn)矩T（Nm）轉(zhuǎn)速（r/min）傳動比i效率η電動機軸Ⅰ1390 60 蝸輪軸Ⅱ 1動滑輪軸Ⅲ 1 定滑輪軸Ⅳ 1 第二章 減速裝置的選擇計算第1節(jié) 第一級減速裝置渦輪蝸桿減速器的選擇計算 由設計的上述條件可知，此次渦輪蝸桿減速器為閉式傳動，蝸桿選用45鋼經(jīng)表面淬火，齒面硬度45HRC,蝸輪輪緣選用ZcuSn10Pb1，砂型鑄造。根據(jù)載荷與工作情況，應按蝸輪齒面接觸疲勞強度設計，并進行熱平衡計算。設計的具體步驟如下：計算與說明主要結果一、按蝸輪齒面的接觸疲勞強度設計：查《機械設計基礎》表45蝸輪的許用接觸應力可得，設計所需蝸輪材料的許用接觸應力: 因為減速器的傳動比為60，所以查《機械設計基礎》表 42 蝸桿頭數(shù)的選取可得，設計所需蝸桿頭： 蝸輪齒數(shù): Z2=iZ1蝸輪轉(zhuǎn)速： n2= 查《機械設計基礎》表44 普通圓柱蝸桿傳動的總效率，考慮到要求反行程自所，則：估取嚙合效率η1= 渦輪軸轉(zhuǎn)矩：T = 載荷系數(shù)：由于載荷較平穩(wěn)，蝸輪的轉(zhuǎn)速不高，取設計所需的載荷系數(shù)為：計算m2 d1的值：m2 d1 ≥KT()2 =()2 mm3 =。 查《機械設計基礎》表41動力圓柱蝸桿傳動的標準模數(shù)m和蝸桿分度圓直徑d1可得，設計所需的模數(shù)和蝸桿分度圓直徑為： 一、 計算相對滑動速度與傳動效率：蝸桿導程角： γ=artan = artan 蝸桿分度圓的圓周轉(zhuǎn)速:v1= 相對滑動速度：vs= 當量摩擦角：取ρv=206`