【正文】 10776 8 石灰窯 1 214 3110 9 冷軋 47 2585 10 鋼管 1 35 362 11 細(xì)粉 1 171 6354 12 煤氣發(fā)電 2 折合高爐煤氣 179。/t 49420 14391 195 煤氣利用合計 310612 31837 19158 三、煤氣平衡結(jié)果 33613 717 四、煤氣放散率（ %） 說明 二軋 1加熱爐改造后，單爐運(yùn)行，煤氣單耗從 370m179。/t 材，降到 215m179。/t 材。 焦化 1焦?fàn)t自 4月份開始改燒高焦混合煤氣，煤氣配比 94:6左右。 2 煤氣系統(tǒng)平衡圖 1 高 爐 2 高 爐3 高 爐2 焦 爐1 焦 爐 1 轉(zhuǎn) 爐 2 轉(zhuǎn) 爐粗苯管式爐高爐熱風(fēng)爐噴煤熱風(fēng)爐豎 爐（ 2 10 ㎡ ）烘干爐2 座烤包器5 萬 立L D G 柜二 軋蓄 熱式 加熱 爐2 座一 軋 加 熱爐一軋保溫爐冷軋罩式爐鋼管退火爐細(xì)粉熱風(fēng)爐7 5 t鍋爐2 座2 萬 立C O G 柜能 源 中 心煤 氣 混 合站豎 爐 煤 氣加 壓 站轉(zhuǎn) 爐 煤 氣加 壓 站焦 爐 爐 煤氣 加 壓 站石灰回轉(zhuǎn)窯混鐵爐2 60 0 t冷軋酸再生3 座 高 爐 煤 氣 發(fā)生 量 4 1 4 2 萬 m 179。 h2 座 j 焦 爐 煤 氣 發(fā)生 量 4 . 1 2 萬 m 179。 h2 2 0 0 m 179。 h3 8 0 0m 179。 / h2 5 0m 179。 / h6 0 0m 179。 / h3 3 0 0m 179。 / h5 0 0m 179。 / h1 5 0 0 0m 179。 / h1 9 3 0 0 0m 179。 / h5 0 0 0m 179。 / h2 6 0 0 0m 179。 / h2 0 0 0m 179。 / h1 : 4 0 0 0 0 m 179。 / h2 : 2 5 0 0 0 m 179。 / hB F G : 7 0 0 0 m 179。 / hL D G : 3 0 0 0 m 179。 / hB F G 和 L D G 互 備4 0 0 0 m 179。 / h( 1 7 個 烤包 器 )L D G : 7 0 0 0 m 179。 / h， 轉(zhuǎn) 爐 停 煉 時用 高 、 焦 混 合煤 氣 ； 保 溫 時用B F G 7 0 0 0 m 179。 / h有 涼 坯 時 保溫 用 2 0 0 0 m 179。 / h當(dāng) 前 回 收1 0 8 m 179。 / t 鋼高 爐 煤 氣 焦 爐 煤 氣 轉(zhuǎn) 爐 煤 氣 混 合 煤 氣3 7 0 0 0 m 179。 h9 0 0 0 m 179。 hB F G : 5 2 3 0 0 m 179。 / hC O G : 1 9 0 0 0 m 179。 / h燒 結(jié)（ 3 52 ㎡ ）1 1 0 0 0m 179。 / h 3 煤氣平衡分配情況 焦?fàn)t煤氣分布情況焦化 33 %發(fā)電 35 %蒸汽 9 %冷軋 8 %鋼管 1 %石灰 10 %一軋 2 %放散 2 % 系統(tǒng)存在問 題 某公司 實業(yè)有限公司現(xiàn)有 2 座 63 孔復(fù)熱式搗固焦?fàn)t （ 炭化室高度 ）、 3 座 450m3高爐 、 2 座 60t 轉(zhuǎn)爐。主要 副產(chǎn)煤氣 :焦?fàn)t煤氣發(fā)生量 41200m3/h；高爐煤氣發(fā)生量 405000 m3/h；轉(zhuǎn)爐煤氣 回收 量108m3/t 鋼。目前主要問題如下： （ 1）高爐煤氣系統(tǒng)無煤氣柜， 煤氣壓力波動頻繁且較大，不利于爐窯的燃燒加熱穩(wěn)定以及 加熱爐實施自動加熱控制系統(tǒng)；缺少必要緩沖以緩解煤氣緊張或短時過剩造成的煤氣供應(yīng)不平衡；管網(wǎng)壓力高，影響 TRT 發(fā)電量。 高爐煤氣分布放散 1 0 %燒結(jié) 0 %焦化 6 %豎爐 7 %煉鐵 4 6 %煉鋼 3 %一軋 1 %二軋 1 1 %發(fā)電 1 1 %細(xì)粉 2 %蒸汽 3 %轉(zhuǎn)爐煤氣分布燒結(jié)5 3 %一軋 2 8 %煉鋼 1 8 %蒸汽 0 %發(fā)電 1 % 4 （ 2）高爐煤氣含水量高，對干法除塵布袋造成影響，高爐煤氣含塵量高 ， 影響計量儀表準(zhǔn)確性， 不利于煤氣用戶穩(wěn)定加熱，冬季尤為明顯。 （ 3）轉(zhuǎn)爐煤氣回收水平與先進(jìn)水平有一定差距。 （ 4）煤氣用戶存在盲目追求使用高熱值、高壓力的煤氣現(xiàn)象，煤氣消耗高，主要工序煤氣消耗與先進(jìn)水平有較大差距。 （ 5）高爐煤氣和焦?fàn)t煤氣存在較大放散的現(xiàn)象； （ 6）計量不準(zhǔn)確， 計量不規(guī)范， 如作為高爐煤氣的最大用戶，高爐熱風(fēng)爐、燒結(jié)機(jī)等煤氣消耗計量儀表和助燃風(fēng)量計量儀表不準(zhǔn)確。 （ 7）由于相關(guān)計量不準(zhǔn)確，爐窯空燃比根據(jù)操作人員經(jīng)驗調(diào)節(jié)，因此不能保證合理的空氣過剩系數(shù)和經(jīng)濟(jì)燃燒。 詳細(xì)問題見各工序系統(tǒng)分析。 各工序煤氣系統(tǒng)分析 焦化工序 煤氣系統(tǒng)平衡圖 1 焦 爐 2 焦 爐粗 苯 管 式 爐石 灰 回 轉(zhuǎn) 窯2 萬 立 C O G 柜煤 氣 加 壓初 冷 器電 捕 焦油鼓 風(fēng) 機(jī)飽 和 器終 冷 塔洗 苯 塔橋 管 噴 氨 后煤 氣 8 0 ℃橋 管 噴 氨 后煤 氣 8 0 ℃初 冷 后 煤 氣2 2 ℃H 2 S ≤2 0 0 m g / m 3壓 力1 6 K p a壓 力3 K p a壓 力1 2 K p a流 量 : 3 8 0 0 m 179。 / h單 耗 : 2 1 5 m 179。 / t流 量 : 2 5 0 m 179。 / hC O G : 2 0 0 0 m 179。 / hB F G : 3 7 0 0 0 m 179。 / h流 量 : 9 0 0 0 m 179。 / h單 耗 : 1 9 0 m 179。 / t流 量 : 4 2 0 0 0 m 179。 / h發(fā) 生 量 : 4 3 0 m 179。 / t熱 值 ： 4 0 0 0 k c a l流 量 : 1 9 0 0 0 m 179。 / h壓 力 ： 1 2 k p a送 至 總 廠 區(qū)放 散 ： 4 0 0 8 5 0 m 179。 / h 5 6 焦?fàn)t煤氣發(fā)生量 20xx 年 112 月份，按用戶使用量和放散量計算，焦?fàn)t煤氣回收量為 431m179。/t 焦，按照經(jīng)驗公式計算 每噸干煤煤氣發(fā)生量， 如下： 方法如下 Vr=60+10Vdaf Vr— 每噸干煤煤氣發(fā)生量，（ m3／ t 干煤 ） Vdaf— 干煤的揮發(fā)分（ %） 按揮發(fā)分為 28%， Vr=60+10*28=340 則噸焦煤氣發(fā)生量為 340*=435m179。/t 焦 7 爐窯設(shè)備燃燒情況 工序 爐窯名稱 規(guī)格參數(shù) 煤氣用量 助燃空氣量 爐膛溫度（℃） 理論空燃比 實際空燃比 排煙溫度 爐皮溫度 爐頂溫度 備注 m179。/h 溫度（℃） 預(yù)熱后溫度（℃） m179。/h 溫度（℃） 預(yù)熱后溫度（℃） 焦化 1焦?fàn)t *63孔 BFG:2500 COG:38000 0 13 :1 285 2焦?fàn)t *63孔 9500 15→ 47 :1 150 管式爐 φ 4000mm h： 26200mm 260 8→ 44 430 :1 128 大氣式燒嘴，由底部風(fēng)口控制風(fēng)量；煤氣 總管DN250， 之管 3 個DN100 回轉(zhuǎn)窯 3800～4000 一次： 4000 二次：18000 400～580 1100～1350 :1 :1 950 150 250 助燃風(fēng)偏大，進(jìn)行料預(yù)熱 從爐窯現(xiàn)場調(diào)查情況來看，存在問題為： 1）焦?fàn)t煙氣無氧含量檢測，不能保證合理的空氣過剩系數(shù)； 2） 1焦?fàn)t排煙溫度高，余熱未有效利用； 3）管式爐和回轉(zhuǎn)窯爐皮溫度偏高，熱損失量大。 8 與行業(yè)先進(jìn)水平對比差距 工序名稱 行業(yè)先進(jìn)水平 某公司 差距 kgce/t 折算高爐煤 氣 m179。/t kgce/t 折算高爐煤 氣 m179。/t kgce/t 折算高爐煤 氣 m179。/t 焦?fàn)t 93 845 985 140 石灰回轉(zhuǎn)窯 1041 1） 關(guān)于噸焦耗熱量，我國環(huán)境保護(hù)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) 規(guī)定，將 煉焦行業(yè)清潔生產(chǎn) 分為三級技術(shù)指標(biāo)：一級 水平 為國際清潔生產(chǎn)先進(jìn)水平 ，二級為國內(nèi)清潔生產(chǎn)先進(jìn)水平，三級為國內(nèi)清潔生產(chǎn)基本水平，耗熱量指標(biāo)如下： 指 標(biāo) 一級 二級 三級 國際清潔生產(chǎn)先進(jìn)水平 國內(nèi)清潔生產(chǎn)先進(jìn)水 國內(nèi)清潔生產(chǎn)基本水平 噸焦耗熱量 （ 7%H2O）KJ/kgce 使用焦?fàn)t煤氣 ≤ 2150 ≤ 2250 ≤ 2350 使用高爐煤氣 ≤ 2450 ≤ 2550 ≤ 2650 根據(jù)以上指標(biāo) ，按洗精煤消耗 1258kg/t 焦 折算煤氣消耗如下： 指 標(biāo) 一級 二級 三級 國際清潔生產(chǎn)先進(jìn)水平 國內(nèi)清潔生產(chǎn)先進(jìn)水 國內(nèi)清潔生產(chǎn)基本水平 噸焦 煤氣消耗（ m179。/t 焦） 使 用焦?fàn)t煤氣 ≤ 150 ≤ 155 ≤ 160 使用高爐煤氣 ≤ 877 ≤ 913 ≤ 950 因此，從以上分析可知，我公司焦?fàn)t耗煤氣較高，與先進(jìn)企業(yè)相比差距較大。 2）石灰生產(chǎn)，理論上每 kg 需熱量 4090kj（ 980kal/kg） ，按理論計算我公司折算高爐煤氣需要 1256m179。/t，實際為 1041m179。/t，用量合理。 9 存在問題及改善措施 序號 存在問題 問題描述 節(jié)能措施 實施 目標(biāo) 項目投資（萬元） 優(yōu)先級別 1 焦?fàn)t加熱煤氣消耗量大 現(xiàn)焦?fàn)t加熱系統(tǒng)無氧含量檢測，不能保證 合理的空氣過剩系數(shù)；焦?fàn)t加熱采用恒定加熱 對現(xiàn)有焦?fàn)t恒定加熱改為程序自動加熱，根據(jù)荒煤氣溫度、焦餅溫度、煤氣熱值等參數(shù)實現(xiàn)自動程序加熱。 降低煤氣消耗至行業(yè)先進(jìn)水平，即煤氣 消 耗95kgce/t左右 。 A 1焦?fàn)t廢氣溫度達(dá) 285℃，余熱未有效利用。 目前兩套焦?fàn)t煤氣余熱采用蒸汽預(yù)熱，謀劃利用焦?fàn)t廢氣預(yù)熱煤氣改造，并與廢氣余熱蒸汽回收情況對比、確定。 A 10 燒結(jié)工序 煤氣系統(tǒng)平衡圖 轉(zhuǎn) 爐 煤 氣豎 爐 作 業(yè) 區(qū) 燒 結(jié) 作 業(yè) 區(qū)Q = 1 1 0 0 0 m 3 / hD N = 1 0 0 0 m mQ = 3 0 0 0 0 m 3 / hD N = 1 0 0 0 m m1 煤 壓 機(jī) 備 用 煤 壓 機(jī) 2 煤 壓 機(jī)1 豎 爐 2 豎 爐1 烘 干 機(jī) 2 烘 干 機(jī)Q = 1 0 0 0 m 3 / hD N = 4 0 0 m mQ = 1 4 0 0 0 m 3 / hD N = 8 0 0 m m1 燒 結(jié) 機(jī) 2 燒 結(jié) 機(jī)3 燒 結(jié) 機(jī)Q = 4 0 0 0 m 3 / hD N = 4 0 0 m mQ = 4 0 0 0 m 3 / hD N = 4 0 0 m m高 爐 煤 氣 11 爐窯設(shè)備燃燒情況 工序 爐窯名稱 規(guī)格參數(shù) 煤氣用量 助燃空氣量 爐膛溫度（℃） 理論空燃比 實際空燃比 排煙溫度 爐皮溫度 爐頂溫度 備注 m179。/h 溫度（℃） 預(yù)熱后溫度（℃） m179。/h 溫度（℃） 預(yù)熱后溫度（℃） 燒結(jié) 1燒結(jié)機(jī) 52㎡ 1300 3700 800～1020 :1 :1 以閥門開度進(jìn)行溫度控制，已關(guān)閉