【正文】 規(guī) 定采用 ， 當(dāng)高度小于 10m時(shí) ， 應(yīng)按 10m高度處的 數(shù)值采用； — 風(fēng)荷載體型系數(shù)。 kw0ws?z? 荷組合效應(yīng)載 門式剛架，其荷載效應(yīng)的組合，按下列組合原則： （ 1） 屋面均布活荷載不與雪荷載同時(shí)考慮 ， 應(yīng)取兩者中的較大者； （ 2） 積灰荷載應(yīng)與雪荷載或屋面均布活荷載中的較大值同時(shí)考慮； （ 3） 施工或檢修集中荷載不與屋面材料或檁條自重以外的其他荷載同時(shí)考慮； （ 4）多臺(tái)吊車的組合應(yīng)符合 《 荷載規(guī)范 》 的規(guī)定； （ 5） 當(dāng)需要考慮地震作用時(shí) ， 風(fēng)荷載不與地震作用同時(shí)考慮 。 在進(jìn)行剛架內(nèi)力分析時(shí) ， 所需考慮的荷載效應(yīng)組合主要有： （ 1） 永久荷載 + [積灰荷載 +max{屋面均布活荷載 、 雪荷載 }]+ （ 風(fēng)荷載 +吊車豎向及水平荷載 ） ； （ 2） 永久荷載 + 風(fēng)荷載。 組合 (1) 用于截面強(qiáng)度和構(gòu)件穩(wěn)定性計(jì)算。 組合(２ )用于錨栓抗拉計(jì)算，其永久荷載的抗力分項(xiàng)系數(shù)取 。 由于門式剛架結(jié)構(gòu)的自重較輕，地震作用產(chǎn)生的荷載效應(yīng)一般較小。 剛架的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 內(nèi)力計(jì)算 變截面門式剛架的內(nèi)力通常采用桿系單元的有限元（ 直接剛度法 ） 編制程序 上機(jī)計(jì)算 。 計(jì)算時(shí)將變截面的梁 、 柱構(gòu)件分為若干段 ， 每段的幾何特性當(dāng)作常量 ， 也可采用楔形單元 。 地震作用 的效應(yīng)可采用 底部剪力法 分析確定 。 當(dāng)需要 手算 校核時(shí) ， 可采用一般 結(jié)構(gòu)力學(xué) 方法 （ 如力法 、 位移法 、 彎矩分配法等 ） 或利用靜力計(jì)算的公式 、圖表進(jìn)行 。 根據(jù)不同荷載組合下的內(nèi)力分析結(jié)果 ， 找出 控制截面的內(nèi)力組合 ， 控制截面的位置一般在 柱底 、 柱頂 、 柱牛腿連接處及梁端 、 梁跨中等 截面 ， 控制截面的內(nèi)力組合主要有： （ 1） 最大軸壓力 和同時(shí)出現(xiàn)的 及 的較大值 。 （ 2） 最大彎矩 和同時(shí)出現(xiàn)的 及 的較大值 。 這兩種情況有可能是重合的 。 以上是針對(duì)截面 雙軸對(duì)稱 的構(gòu)件而言的 。 如果是 單軸對(duì)稱 截面 ， 則需要區(qū)分正 、 負(fù)彎矩 。 maxNM VmaxM NV鑒于輕型門式剛架自重很輕 ， 錨栓在強(qiáng)風(fēng)作用下有 可能受到拔起的力 ， 還需要第 3 種組合 ， 即： （ 3）最小軸壓力 和相應(yīng)的 及 ，出現(xiàn)在 永久荷載和風(fēng)荷載共同作用下，當(dāng)柱腳鉸 。 minN M V0?M 側(cè)移計(jì)算 變截面門式剛架的柱頂側(cè)移應(yīng)采用彈性分析方法確定 。計(jì)算時(shí) 荷載取標(biāo)準(zhǔn)值 ， 不考慮荷載分項(xiàng)系數(shù) 。 側(cè)移計(jì)算可以在計(jì)算機(jī)上進(jìn)行 。 《 規(guī)程 》 給出柱頂側(cè)移的簡(jiǎn)化公式 ， 可以在初選構(gòu)件截面時(shí)估算側(cè)移剛度 ， 以免因剛度不足而需要重新調(diào)整構(gòu)件截面 。 如果最后驗(yàn)算時(shí)剛架的側(cè)移不滿足要求 ， 即需要采用下列措施之一進(jìn)行調(diào)整：放大柱或 （ 和 ） 梁的截面尺寸 ， 改鉸接柱腳為剛接柱腳；把多跨框架中的個(gè)別搖擺柱改為上端和梁剛接 。 剛架柱和梁的設(shè)計(jì) 梁、柱板件的寬厚比限值和腹板屈曲后強(qiáng)度 （ 1）梁、柱板件的寬厚比限值 yftb 235151 ?工字形截面梁、柱構(gòu)件 腹板 的高厚比限值： ywwfth 235250?工字形截面構(gòu)件 受壓翼緣板 的寬厚比限值： （ 2）腹板屈曲后強(qiáng)度利用 在進(jìn)行剛架梁、柱構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)時(shí)，為了節(jié)省鋼材，允許腹板發(fā)生局部屈曲，并利用其屈曲后強(qiáng)度。 工字形截面構(gòu)件腹板的受剪板幅，當(dāng)腹板的高度變化不超過 60mm/m時(shí)，其抗剪承載力設(shè)計(jì)值可按下列公式計(jì)算： vwwd fthV ??當(dāng) 時(shí) 當(dāng) 時(shí) 當(dāng) 時(shí) ?w? vv ff ??（ 15a） （ 15b） （ 15c） ?? w? vwv ff )]([ ???? ??w? vwv ff )2 7 ( ????當(dāng)腹板的高度變化超過 60mm/m時(shí)，公式（ 15）不再適用。 (14) — 鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； — 腹板屈曲后抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； — 腹板板幅的平均高度； — 參數(shù)，按公式（ 16）進(jìn)行計(jì)算。 vfvf?whw?ywww fkth23537 ?? ?（ 16） 當(dāng) 時(shí) 當(dāng) 時(shí) 1?wha 2)( whak ???1?wha 2)( whak ???— 腹板橫向加勁肋的間距； — 腹板在純剪切荷載作用下的屈曲系數(shù) 。 當(dāng)不設(shè)中間加勁肋時(shí) 。 a?k??k（ 17a） （ 17b） （ 3） 腹板的有效寬度 當(dāng)工字形截面梁、柱構(gòu)件的腹板 受彎 及 受壓 板幅利用屈曲后強(qiáng)度時(shí)， 應(yīng)按有效寬度計(jì)算其截面幾何特性 。有效寬度取為： （ 3）腹板的有效寬度 腹板全部受壓 時(shí)，有效寬度： （ 18a） 腹板部分受拉 時(shí)，受拉區(qū)全部有效，受 壓區(qū)有效寬度 （ 18b） — 腹板受壓區(qū)有效寬度； — 有效寬度系數(shù)，按下列公式進(jìn)行計(jì)算： 當(dāng) 時(shí) （ 19a） 當(dāng) 時(shí) （ 19b） 當(dāng) 時(shí) （ 19c） we hh ??ce hh ??eh???? 1?? ?? ?? )( ??? ?????? )( ?????? — 與板件受彎、受壓有關(guān)的參數(shù)，按下式計(jì)算： — 板件在正應(yīng)力作用下的屈曲系數(shù)。 ywwfkth ??? ?)1()1()1(1622 ???? ??????k???k — 腹板邊緣正應(yīng)力比值，以壓為正，拉為負(fù)， 12 ??? ? 11 ??? ?， ?（ 110） （ 111） 當(dāng)腹板邊緣最大應(yīng)力 時(shí)，計(jì)算 時(shí) 可用 代替式（ 110）中的 ， 為 抗力分項(xiàng)系數(shù)，取 。 f?1???1?? RyfR??R?腹板有效寬度 ， 沿腹板高度按下列規(guī)則分布 eh當(dāng)腹板全截面受壓，即 時(shí) 0??)5(21 ??? ee hh 12 eee hhh ??當(dāng)腹板部分截面受拉，即 時(shí) 0??ee hh ?ee hh ?（ 112） （ 113） （ 114） 剛架梁、柱構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算 （ 1）工字形截面受彎構(gòu)件在剪力 和彎矩 共同 作用下的強(qiáng)度應(yīng)符合下列要求： 當(dāng) 時(shí) （ 115a） 當(dāng) 時(shí) V MdVV ? eMM ?dd VVV ???????????????????????211)(dfef VVMMMM（ 115b） 當(dāng)截面為雙軸對(duì)稱時(shí) fthAMwf )( ??（ 116） — 兩翼緣所承擔(dān)的彎矩； — 構(gòu)件有效截面最大受壓纖維的截面模量； — 構(gòu)件有效截面所承擔(dān)的彎矩 ， ； — 構(gòu)件翼緣的截面面積； — 腹板抗剪承載力設(shè)計(jì)值 ， 按公式 （ 14） 計(jì)算 。 fMeWeM fWM ee ?fAdVvwwd fthV ??（ 14） （ 2）工字形截面受彎構(gòu)件在剪力 、彎矩 和 軸力 共同作用下的強(qiáng)度應(yīng)符合下列要求： 當(dāng) 時(shí)