【正文】 定義同上。 考慮高切坡區(qū)域可能遇到的各類情況，特別是最危險(xiǎn)的情況，由于區(qū)內(nèi) 9 基本地震烈度為 6度，可不考慮 地震的影響，故綜合確定以下兩種計(jì)算工況： 工況一：天然狀況（坡體自重） 工況二：天然狀況 +暴雨（坡體自重 +暴雨） 根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)、結(jié)合鄰近地區(qū)的經(jīng)驗(yàn)類比數(shù)據(jù)和參數(shù)反演分析結(jié)果，綜合確定本危巖體各類結(jié)構(gòu)面和巖土體物理力學(xué)參數(shù)如表 31。 表 31 穩(wěn)定性計(jì)算參數(shù)表 容重 飽和容重 粘聚力 摩擦角 KN/m3 KN/m3 kPa (176。 ) 棲霞－茅口組灰?guī)r層面 —— —— 67 30 棲霞－茅口組灰?guī)r節(jié)理 25 26 75 31 對(duì)于巖 質(zhì)邊坡而言，優(yōu)勢(shì)結(jié)構(gòu)面是對(duì)邊坡變形和破壞起控制作用的結(jié)構(gòu)面，包括巖層面和節(jié)理面。通過(guò)對(duì)優(yōu)勢(shì)結(jié)構(gòu)面的分析和判斷，可以初步確定邊坡最可能的滑動(dòng)面。 根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查與分析，構(gòu)成邊坡潛在滑動(dòng)面的結(jié)構(gòu)面有灰?guī)r層面、節(jié)理面。據(jù)此分析可得如下兩類潛在滑動(dòng)面：①層面構(gòu)成的潛在滑動(dòng)面；②層面與節(jié)理面組合面和節(jié)理面與節(jié)理面的組合面。本邊坡巖體中層面、節(jié)理面發(fā)育，主要有兩組節(jié)理，它們的組合面是構(gòu)成本邊坡最主要的潛在滑動(dòng)面。 利用前述的邊坡計(jì)算模型、計(jì)算參數(shù)和計(jì)算工況，采用 折線滑動(dòng)法 計(jì)算得 11′、 22′、 33′三個(gè)剖面的穩(wěn)定性系數(shù)如表 32。 表 3— 2 穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果 表 10 剖面 潛在滑動(dòng)面 穩(wěn)定性系數(shù) 天然狀況 天然狀況 +暴雨 11 Pm1 22 Pm1 33 Pm1 根據(jù)野外工程地質(zhì)調(diào)查及上表穩(wěn)定性 計(jì)算結(jié)果，對(duì) 該邊坡的穩(wěn)定性評(píng)價(jià)如下 ： 1）該邊坡自形成以來(lái)，坡頂時(shí)有 崩塌 掉塊現(xiàn)象，邊坡中上部可見(jiàn)明顯被切割的大塊體，拉裂縫在 4～ 5cm之間，對(duì)擬建場(chǎng)地的安全有一定的影響，為保 證擬建場(chǎng)地的安全，需要采取一定的錨固措施，并進(jìn)行坡面噴漿支護(hù) 。 2）天然工況下，該邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)，大部分地段穩(wěn)定性系數(shù)均大于。但 工程地質(zhì)調(diào)查表明，邊坡中上部曾多處出現(xiàn)巖體移滑及局部崩塌掉塊現(xiàn)象 。 3）天然 +暴雨 工況下，該邊坡穩(wěn)定性有所降低，其中 11′剖面的穩(wěn)定性系數(shù)大于 ，基本處于穩(wěn)定狀態(tài)，而 22′和 33′剖面穩(wěn)定性系數(shù)小于安全貯備，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)勘察該部位崩塌掉塊發(fā)生頻率較多，因此應(yīng)采取一定的支擋措施。 第四章 防治工程技術(shù)方案 xx的工程建設(shè)用地建筑占地總面積 6134m2，范圍內(nèi)擬建有居民樓 17棟，樓層為 — 7+(3)層，其中， (3)為地下室有 1— 3層，項(xiàng)目總投資 2020余萬(wàn)元，屬較重要建設(shè)項(xiàng)目。鑒于該邊坡對(duì)擬建場(chǎng)地的影響較大。因此，應(yīng)通過(guò)合理的綜合防治措施進(jìn)行整治，提高邊坡的穩(wěn)定性，一次性根除災(zāi)害隱 11 患。防治工程基本原則是： 貫徹以防為主，因害設(shè)防，突出重點(diǎn)、綜合治理、注重實(shí)效，一次根除 不留后患的原則。 治理工程必須遵循安全可靠、技術(shù)可行、經(jīng)濟(jì)合理、施工方便。 貫徹工程措施與非工程措施并舉，生物工程與生態(tài)環(huán)境保護(hù)、行政管理 相配合的綜合防治原則。 根據(jù)邊坡穩(wěn)定性分析結(jié)果可知，在暴雨工況下 ,22和 33剖面的穩(wěn)定性系數(shù)小于安全系數(shù)，在安全系數(shù) Ks 取 22和 33 剖面的剩余推力如圖 41 和 42： Ks=0501001502002501 2 3 4 5 6 7 8 9條塊編號(hào)剩余推力(KN/m)天然工況+暴雨 圖 41 22 剖面剩余推力曲線 12 Ks=0501001502001 2 3 4 5 6 7 8 9條塊編號(hào)剩余推力(KN/m)天然工況+暴雨 圖 42 33 剖面剩余推力曲線 由以上兩圖可知邊坡上部的剩余推力均為零，而下部則有剩余推力 ,邊坡上部巖體主要破壞模式為有兩組結(jié)構(gòu)面和層面切割而形成的塊體，下部局部可形成淺層局部滑動(dòng)，同時(shí)會(huì)對(duì)上部塊體的穩(wěn)定性產(chǎn)生影響。同時(shí)由穩(wěn)定性分析計(jì)算結(jié)果可知地 表水和地下水對(duì)邊坡穩(wěn)定性影響較大。鑒于以上原因，為保證工程擬建場(chǎng)地的安全，對(duì)該邊坡的治理必須達(dá)到三個(gè)目的：①坡面防護(hù)，以防止邊坡表層松散塊體掉落及地表水對(duì)巖塊的沖刷；②支擋結(jié)構(gòu)，在此考慮簡(jiǎn)單的支護(hù)結(jié)構(gòu)來(lái)保證邊坡整體穩(wěn)定性；③地表截排水系統(tǒng)，減少地表水對(duì)坡面的沖刷及下滲 ,以增強(qiáng)邊坡的穩(wěn)定性。 根據(jù)以上分析結(jié)合邊坡的地形特征，現(xiàn)擬定采取以下治理方案： ①在邊坡頂部高程 528～ 555m 之間設(shè)置間距為 4 4m 的預(yù)應(yīng)力錨索 ,以加固邊坡中上部裂隙巖塊。 ②在高程 508～ 528m 之間噴素混凝土后掛網(wǎng)，然后在噴素混凝土 ,對(duì) 邊坡坡面進(jìn)行防護(hù)。 ③在邊坡前緣陡壁坡腳處設(shè)置漿砌塊石擋土墻 ,以提高邊坡的整體穩(wěn)定性。 ④在高程 525m 處附近設(shè)置截水溝，并在兩側(cè)設(shè)置排水溝 , 排水溝與擋 13 土墻相連。 第五章 防治工程初步設(shè)計(jì) 在保持原有地形坡度的情況下，清除邊坡表面風(fēng)化、松動(dòng)破碎的巖石，在打預(yù)應(yīng)力錨索和掛網(wǎng)噴砼護(hù)坡前需要清理，清理厚度 。 （ 1） 《 xx 建設(shè)工程地質(zhì)災(zāi)害危險(xiǎn)性評(píng)估報(bào)告書(shū)》； （ 2）《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（ GB50330— 2020）； （ 3）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（ GB50010— 2020） ； 根據(jù)邊坡穩(wěn)定性分析結(jié)果結(jié)合坡形、坡高 ,在高程 528m～ 555m之間設(shè)置預(yù)應(yīng)力錨索。根據(jù)坡高及坡形將錨固區(qū)分為 A區(qū)和 B區(qū)，在 A區(qū)設(shè)置 11根預(yù)應(yīng)力錨索，在 B 區(qū)設(shè)置 10 根預(yù)應(yīng)力錨索，錨索間距和排距均為 4m。 （ 1）危巖體計(jì)算模型 根據(jù)邊坡層面和節(jié)理產(chǎn)狀及其空間組合關(guān)系，確定危巖體 能破壞模式為雙滑塊破壞模式，其計(jì)算模型如圖 51： 14 滑塊2（主動(dòng)）滑塊1（被動(dòng)）β 2β 1W 2 P W 1 TU 1 U 2 雙滑塊邊坡受力分析圖 圖 51 危巖體計(jì)算模型示意圖 （ 2） 主要設(shè)計(jì)參數(shù) ① 危巖體抗滑錨固力 根據(jù)層面和節(jié)理面的組合情況分析，層面（傾向 310176。 ,傾角 20176。）和節(jié)理 (傾向 42176。 ,傾角 75176。 )構(gòu)成的組合面是主要的貫通的潛在滑動(dòng)面 ,由其切割形成的塊體多面向臨空面 ,且塊體體積較大 ,是最主要的危塊體 ,具體模型詳見(jiàn)錨索剖面布置圖。 根據(jù)上述計(jì)算模型 采用不平衡推力法，假定主滑塊處于極限平衡狀態(tài)，則可求得邊坡穩(wěn)定性系數(shù)為： 被動(dòng)滑塊下滑力 被動(dòng)滑塊抗滑力?sF ? ?? ?? ?121 11121111 c oss i n t a ns i nc os ??? ???? ??? ?????? PW UPWLC 式中： ? ? 22222222 c o ss i n LCtgUtgWP ????? ???? ； W W2分別為滑塊 1 和滑塊2 的自重； U U2分別為滑塊 1 和滑塊 2的水壓力； C C2分別為滑塊 1和滑塊 2 的粘聚力；φ φ 2分別為滑塊 1 和滑塊 2 的摩擦角； L L2分別為滑 15 塊 1 和滑塊 2 的滑面長(zhǎng)；β β 2分別為滑塊 1和滑塊 2的滑面傾角。 如果考慮作用于邊坡上的加固力 T，則穩(wěn)定性系數(shù)計(jì)算公式為： ? ? ? ?? ?? ? ? ?1121111121111 c osc oss i n t a ns i ns i nc os ????? ?????? ????? ???????? TPW TUPWLCF s 式中： T 為施加于邊坡上的加固力；δ為錨桿與水平面的夾角；其余符號(hào)意義同前。于是，邊坡達(dá)到許 可安全系數(shù)數(shù)值 [Fs]時(shí)，所需要的加固力為： ? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ? 111 1111111112121111t a ns i n][c o st a nt a ns i n][c o s}t a ns i n][{ c o s)t a nc o s][( s i n??????????????????????????????????????ssssFLCUFFPFWT ② 錨固角 錨索傾角的確定受多種因素的影響 ,在此根據(jù)經(jīng)驗(yàn)參數(shù)取預(yù)應(yīng)力錨索的錨固角δ =25176。 ③ 錨索間距及排距 錨索間距應(yīng)以所設(shè)計(jì)的錨固力能對(duì)巖體提供最大的張拉力為標(biāo)準(zhǔn) ,根據(jù)規(guī)范 5 在此取錨索間距采為 4m，排距為 4m, ④ 設(shè)計(jì)錨固力 由以上計(jì)算模型及設(shè)計(jì)參數(shù)計(jì)算知危巖體總錨固力 KNT ? 根據(jù)總錨固力及錨索間距和沿滑動(dòng)方向的排距可計(jì)算單孔錨索的錨固力 : KNnDTT D 1 7/)( ??? ⑤ 內(nèi)錨固段長(zhǎng)度確定 根據(jù)規(guī)范和經(jīng)驗(yàn)類比在此取內(nèi)錨固段長(zhǎng)度為 7m，根據(jù)規(guī)范（ 5）內(nèi)錨固段長(zhǎng)度應(yīng)滿足： )( mffdKL csst ???? 16 )( 22 mffDdKL crst ???? ）。為內(nèi)錨固段長(zhǎng)度（，為安全系數(shù)；）；粘結(jié)強(qiáng)度（的設(shè)計(jì)為水泥砂漿與孔壁巖體）；計(jì)粘結(jié)強(qiáng)度（為水泥砂漿與錨索的設(shè)）；（為錨索體設(shè)計(jì)抗拉強(qiáng)度）；為鉆孔直徑（）；為錨索體直徑（cmLLKcmNfcmNfvmNfcmDcmdcrcsst21222/// 故設(shè)計(jì)內(nèi)錨固段長(zhǎng)度能滿足要求。 ⑥ 錨索長(zhǎng)度確定 錨索長(zhǎng)度根據(jù)被錨固巖體強(qiáng)度確定，在此根據(jù)潛在滑動(dòng)面的位置將錨索長(zhǎng)度設(shè)為 15m、 16m、 17m、 18m、 19m、 20m、 22m 七個(gè)等級(jí)。根據(jù)規(guī)范（ 5）錨固 段長(zhǎng)度應(yīng)滿足： ? ???23 DsTKL ? 式中： sK 為安全系數(shù)； DT 為錨索設(shè)計(jì)錨固力（ KN）； ? 為巖石抗剪強(qiáng)度，取抗壓強(qiáng)度的 1/12。經(jīng)過(guò)驗(yàn)算七的等級(jí)的錨索長(zhǎng)度均能滿足要求。 （ 1） 《 xx 建設(shè)工程地質(zhì)災(zāi)害危險(xiǎn)性評(píng)估報(bào)告書(shū)》； （ 2）《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（ GB50330— 2020）； （ 3）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（ GB50010— 2020）； 工程布置 在錨固區(qū) 噴砼采用一次噴射 , 噴射砼厚度為 70mm,在錨固