【正文】 （ 2） 板的支承長(zhǎng)度應(yīng)滿足受力筋在支座內(nèi)錨固長(zhǎng)度的要求，且一般不小于 120mm （ 3） 受力鋼筋的構(gòu)造要求。 配筋方式： 彎起式鋼筋： 如圖 。 (4) 分布鋼筋的構(gòu)造要求。 （ 5） 附加鋼筋。 與支承構(gòu)件垂直的板面附加鋼筋： 該構(gòu)造鋼筋自墻邊算起伸入板內(nèi)的長(zhǎng)度，按 圖 。 垂直于主梁的附加鋼筋： 如圖 。 溫度收縮鋼筋： 在溫度、收縮應(yīng)力較大的現(xiàn)澆板區(qū)域內(nèi)，鋼筋間距宜取為 150~200mm，并應(yīng)在板的未配筋表面布置溫度收縮鋼筋。 圖 連續(xù)板的拱作用 圖 板中受力鋼筋的布置 (a) 分離式配筋； (b) 彎起式配筋 圖 板中附加鋼筋示意圖 圖 板中與梁肋垂直的構(gòu)造鋼筋 （ 1） 肋形樓蓋中的次梁一般可按考慮塑性內(nèi)力 （ 2） 斜截面的承載力計(jì)算縱向受拉鋼筋、箍筋、彎起鋼 （ 3） 因次梁與板整澆，在配筋計(jì)算中，板相當(dāng)于次梁的受壓翼緣，故按 T形截面計(jì)算；對(duì)支座截面， 次梁的計(jì)算特點(diǎn)與構(gòu)造要求 2. （ 1） （ 2） 次梁的截面。 （ 3） 梁內(nèi)受力鋼筋的彎起和截?cái)啵瑧?yīng)按彎矩包絡(luò)圖確定。一般對(duì)承受均布荷載，跨度相差不超過20%，并且 q/g≤3的次梁，鋼筋的截?cái)嗪蛷澠鹨部砂磮D 。 圖 次梁的鋼筋布置圖 1. （ 1） 主梁一般按彈性理論計(jì)算，計(jì)算步驟同次 （ 2） 主梁除承受次梁傳來的集中荷載外，還承受主梁的自重等荷載，一般為簡(jiǎn)化計(jì)算，可把主梁自重等荷載折算成集中荷載作用于次梁所對(duì)應(yīng)的位 （ 3） 配筋計(jì)算時(shí)，主梁跨中截面也按 T形截面， 主梁的計(jì)算特點(diǎn)與構(gòu)造要求 （ 4） 在支座處，主、次梁的負(fù)彎矩鋼筋相互交叉， 如圖 ，因此計(jì)算主梁支座截面負(fù)彎矩 h0=h(50~60)mm h0=h(70~80)mm 2. （ 1） 主梁的截面。 （ 2） 支承長(zhǎng)度。 （ 3） 主梁縱向受力鋼筋的彎起點(diǎn)和截?cái)帱c(diǎn)應(yīng)按 （ 4） 附加橫向鋼筋。附加橫向鋼筋的布置 如圖。 （ 5） 鴨筋。當(dāng)主梁支座處的箍筋、彎起鋼筋仍不能共同承擔(dān)全部剪力時(shí)，可設(shè)鴨筋， 見圖 ， 圖 主梁支座截面縱筋位置 圖 附加橫向鋼筋的布 單向板肋形樓蓋設(shè)計(jì)例題 【 例 】 某多層工業(yè)建筑的樓蓋平面 如圖 。樓蓋采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋形樓蓋，試對(duì)該樓蓋進(jìn)行設(shè)計(jì)。 （ 1） 有關(guān)資料如下 ① 樓面做法： 20mm厚水泥砂漿面層，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板， 20mm ② 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取 8kN/m2 ③ 材料：混凝土為 C20，梁內(nèi)受力主筋采用 HRB335，其它鋼筋用 HPB235 （ 2） 結(jié)構(gòu)平面布置 如圖 ，即主梁跨度為 6m，次梁跨度為 ，板跨度為 ，主梁每跨內(nèi)布置兩根次梁， 確定板厚： 工業(yè)房屋樓面要求 h≥70mm，并且對(duì)于連續(xù)板還要求 h≥l/40=50mm，考慮到可變荷載較大和振動(dòng)荷載的影響，取 h=80mm 確定次梁的截面尺寸： h=l/18~l/12=250~375mm，考慮活荷載較大，取 h=400mm， b=(1/3~1/2)h≈200mm 確定主梁的截面尺寸： h=(1/15~1/10)l=400~600mm，取 h=600mm， b=(1/3~1/2)h=200~300mm，取 b=250mm （ 3） ① 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 恒荷載設(shè)計(jì)值：恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取 ，故設(shè)計(jì)值為： = 活荷載設(shè)計(jì)值：由于樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值大于 ，故分項(xiàng)系數(shù)取 8 = 荷載總設(shè)計(jì)值為 : +=（ 3） ① 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 恒荷載設(shè)計(jì)值：恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取 ，故設(shè)計(jì)值為： = 活荷載設(shè)計(jì)值：由于樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值大于 ，故分項(xiàng)系數(shù)取 8 = 荷載總設(shè)計(jì)值為 : +=② 板的計(jì)算簡(jiǎn)圖 次梁截面為 200mm 400mm，板在墻上的支承長(zhǎng)度取120mm，板厚為 80mm，板的跨長(zhǎng) 如圖 l0=ln+h/2=1820mm≤=1824mm 因此 l0=1820mm 中間跨 :l0=ln=1800mm 跨度相差小于 10%，可按等跨連續(xù)板計(jì)算，取 1m寬的板帶作為計(jì)算單元。計(jì)算簡(jiǎn)圖 如圖 ③ 彎矩設(shè)計(jì)值 由式（ ）知，板中各截面彎矩設(shè)計(jì)值可按下式計(jì) M=αM(g+q)l02 其中彎矩系數(shù) αM可由表 M1=MB=m M2=m MC=m ④ 配筋的計(jì)算 板截面的有效高度為 h0=h20=60mm， fc=，α1=1， fy=210kN/mm2。板的配筋計(jì)算 見表 。 (4) ① 荷載的計(jì)算 根據(jù)結(jié)構(gòu)平面布置，次梁所承受的荷載范圍的寬度為相鄰兩次梁間中心線間的距離，即 2m，所以荷載設(shè)計(jì)值如 g= 活荷載設(shè)計(jì)值： q= 2= 荷載總設(shè)計(jì)值： g+q=② 主梁的截面尺寸為 250mm 600mm，次梁在磚墻上的支承長(zhǎng)度取為 240mm，次梁的跨度圖 如圖 。計(jì)算跨度可以根據(jù)表 l0=ln+b/2=4375mm l0==4361mm 取小值，故 l0≈4360mm 中間跨： l0=ln=4250mm 次梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖 如圖 。由于次梁跨差小于10% ③ M=αM(g+q)l02 由表 αM M1=m MB=M1=m M2=m MC=m V=αV(g+q)ln 由表 αV， VA= = kN VB左 = = VB右 = = VC= = ④ 在次梁支座處，次梁的計(jì)算截面為 200mm 400mm的 在次梁的跨中處，次梁按 T形截面考慮，翼緣寬度 bf′為 : bf′=1453mm 或 bf′= 2200mm＞ 1453mm 故翼緣寬度應(yīng)取為 bf′=1453mm 次梁各截面考慮布置一排鋼筋，故 h0=h35=365mm。 次梁中受力主筋采用 HRB335， fy=300N/mm2 次梁各截面的配筋計(jì)算如表 hw=h0hf′=36580=285mm hw/b=＜ 4 =＞ Vmax=VB左 = 采用 φ6的雙肢箍筋，并以 B s= mm 考慮彎矩調(diào)幅對(duì)受剪承載力的影響，應(yīng)在梁局部范圍內(nèi)將計(jì)算所得的箍筋面積增大 20% s= = 取箍筋間距 s=180mm ρmin= 103 ρsv=Asv/bs= 103＞ 103 考慮彎矩調(diào)幅對(duì)受剪承載力的影響，應(yīng)在梁局部范圍內(nèi)將計(jì)算所得的箍筋面積增大 20% s= = 取箍筋間距 s=180mm ρmin= 103 ρsv=Asv/bs= 103＞ 103 （ 5） 主梁的設(shè)計(jì) ① 主梁主要承受次梁傳來的荷載和主梁的自重以及粉刷層重，為簡(jiǎn)化計(jì)算，主梁自重、粉刷層重也簡(jiǎn)化為集中荷 荷載總設(shè)計(jì)值： G+Q= kN ② 計(jì)算簡(jiǎn)圖 主梁為兩端支承于磚墻上，中間支承于柱頂?shù)娜邕B續(xù)梁，主梁在磚墻上的支承長(zhǎng)度為 370mm，柱的截面尺寸為 400mm 400mm 計(jì)算跨度的確定 : 主梁的跨長(zhǎng) 如圖 邊跨： l0= 6060mm 或 l0= 6022mm，取小值 ,l0=6022mm 中跨： l0=l=6000mm 計(jì)算簡(jiǎn)圖 如圖 跨差小于 10%，故可按附表 15 ③ A. 彎矩設(shè)計(jì)值 計(jì)算公式： M=k1Gl0+k2Ql0 計(jì)算結(jié)果 見表 V=k3G+k4Q 計(jì)算結(jié)果 見表 。 C. 邊跨的控制彎矩有跨內(nèi)最大彎矩 Mmax、跨內(nèi)最小彎矩Mmin、 B支座最大負(fù)彎矩 MBmax，它們分別對(duì)應(yīng)的荷載組合是：① +② 、① +③ 、① +④ 。在同一基線上分別繪制這三組荷載作用下的彎矩圖。 在荷載組合① +② 作用下：此時(shí) MA=0， MB=+()=m，以這兩個(gè)支座彎矩值的連線為基線，疊加邊跨在集中荷載 G+Q=， 1/3(G+Q)l011/3MB=m 第二個(gè)集中荷載處的彎矩值為 1/3(G+Q)l012/3MB≈183kNm 至此，可以繪出邊跨在荷載組合① +② 作用下的彎矩圖，同樣也可以繪制邊跨分別在① +③ 作用下和在① +④ 作用下 中跨的控制彎矩有跨內(nèi)最大彎矩 Mmax，跨內(nèi)最小彎矩Mmin， B支座最大負(fù)彎矩 MBmax， C支座最大負(fù)彎矩 MCmax。它們分別對(duì)應(yīng)的荷載組合是：① +③ 、① +② 、① +④ 和① +④ ′。在同一基線上分別繪制在這些荷載組合作用下的彎矩 所計(jì)算的跨內(nèi)最大彎矩與表 主梁的彎矩包絡(luò)圖 如圖 根據(jù)表 ，在荷載組合① +② 時(shí)， VAmax=，至第一集中荷載處剪力降為 =，至第二集中荷載處，剪力降為 =；同樣可以計(jì)算在荷載組合① +④ 作用下各處的剪力值。據(jù)此即可繪制剪力包絡(luò)圖， 如圖 。 ④ 。 主梁支座按矩形截面設(shè)計(jì)，截面尺寸為250mm 600mm，跨內(nèi)按 T形截面設(shè)計(jì)，翼緣寬度如下確 主梁考慮內(nèi)支座處布置兩排鋼筋，跨中布置一排鋼筋，因此跨中 h0=h35=60035=565mm，支座截面 h0=h70=530mm hf′/h0=＞ ，所以翼緣寬度取下兩式最小值： bf′=l0/3=20xxmm bf′=b+sn=4750mm 即取 bf′=20xxmm 考慮主梁支座寬度的影響， B支座截面的彎矩設(shè)計(jì)值 MB= m M=＜ α1fcbf′hf′(h0hf′/2)=m 因此屬于第一類 T形截面，配筋的具體計(jì)算 見表 。 驗(yàn)算截面尺寸： hw=h080=53080=450 mm Hw/b=＜ 4 所以 =318kN＞ Vmax= 假設(shè)采用雙肢箍筋 φ8@200 Vcs=1720xxN＞ VA=116240N ＞ VBr=162380N ＜ VB1=183530N 即 B Asb= 按 45176。 角彎起一根 1φ18， Asb=＞ 。 因主梁剪力圖形呈矩形，故在支座左邊 2m長(zhǎng)度內(nèi)，布置 3道彎起鋼筋，即先后彎起 2φ20+1φ18 。 F1=+= h1=600400=200mm s=2h1+3b=2 200+3 200=1000mm 取附加箍筋為雙肢 φ8@200，另配以吊筋 1φ18，箍筋在次梁兩側(cè)各布置 3 2fyAsbsinα+mnfyvAsv1=＞ F1=13302N即滿